Bâtiments administratifs .................................................. .................................... 1,0 1,5

Bibliothèques, dépôts de livres, archives .................................................. .................. 0,5 1,0

Entreprises de menuiserie :

Scieries (bâtiments I, II, III résistance au feu) ....................................... ....... 1,0 3,0

Idem (bâtiments de degrés IV et V de résistance au feu ...................................... ..... ..... 2,0 5,0

Séchoirs ................................................................ .................................................. . ......... 2,0 2,5

Ateliers préparatoires .................................................. .................................................................. ...... 1,0 1,5

Production de contreplaqué .................................................. .................................................................. ............... 0,8 1,5

locaux d'autres ateliers .................................................. ............................................... 0,8 1,0

Maisons d'habitation .................................................. .. ................................................ ......... 0,5 0,8

Couloirs et galeries ....................................................... .................................................. .............. 4, 0 5,0

Structures de câbles (câble brûlant) .................................................. .................................. 0,8 1,1

Zones forestières (vitesse du vent 7 10 m/s et humidité 40 %) :

Sphaigne de la forêt de pins de Rada .................................................. ................................................. vers le haut à 1.4

Forêt d'épicéas à mousses longues et mousse verte ......................................... ........................ .............. jusqu'à 4.2

Forêt de pins à mousse verte (baie) ...................................... ... ......................... jusqu'à 14.2

Pinède bore-mousse blanche ................................................ ........... ....................................... ......... jusqu'à 18.0

végétation, sous-bois, sous-bois,

Stand d'arbres pendant les feux de cime et vitesse du vent, m/s :

8 9 .................................................. .. ................................................ ...................... jusqu'à 42

10 12 .................................................. .... .............................................. ... ................. jusqu'à 83

idem le long du bord sur les flancs et à l'arrière à la vitesse du vent, m/s :

8 9 .......................................................................................................................... 4 7

Musées et expositions ....................................................... .................................................. . 1,0 1,5

Transporter des objets :

Garages, dépôts de trams et trolleybus ................................................ .. ..... 0,5 1,0

Halles de réparation des hangars ....................................... .................................. 1,0 1,5

Navires maritimes et fluviaux :

Superstructure combustible en cas d'incendie interne ................................................ ... 1 .2 2.7

Idem avec un feu extérieur ................................................ .. ............................... 2,0 6,0

Incendies de la superstructure interne si disponible

finitions synthétiques et ouvertures ouvertes ............................................. ..................... ....... 1,0 2,0

mousse de polyurethane

Entreprises de l'industrie textile :

Locaux de production textile .................................................. ..................... ......... 0,5 1,0

Egalement en présence d'une couche de poussière sur les structures ...................................... ....... .1.0 2.0

matériaux fibreux à l'état décollé ................................................ 7,0 8 , 0

Chaussées combustibles de grandes surfaces (y compris creuses) ................................ 1,7 3,2

Structures combustibles des toits et combles ................................................ .. ............ 1,5 2,0

Tourbe en tas ....................................................... ............................................................... .............. 0,8 1,0

Fibre de lin ............................................... .. .............................................................. ... .... 3,0 5,6

Produits textiles ....................................................... ................ .............................. 0,3 0,4

Rouleaux de papier ....................................................... .................................................. ............... 0,3 0,4

Produits en caoutchouc (dans le bâtiment) .................................................. ... ............. 0,4 1,0

Produits en caoutchouc (en piles sur

espace ouvert) ............................................... ............................................. 1,0 1 ,2

Caoutchouc ................................................. .................................................. . .......... 0,6 1,0

Bois :

Bois rond en tas ................................................................ .................................. 0,4 1,0

bois (planches) en piles à l'humidité, % :

Jusqu'à 16 .................................................. .................................................. ....................... 4,0

16 18 ........................................................................................................................ 2,3

18 20 ........................................................................................................................ 1,6

20 30 ........................................................................................................................ 1,2

Plus de 30 ................................................ .................................................. . .................. 1,0

tas de bois à pâte à teneur en humidité, % :

Jusqu'à 40 ............................................... .................................................. ................ 0,6 1,0

plus de 40 ....................................................... .................................................. ............... 0,15 02

Départements de séchage des tanneries .................................................. .................................................. 1,5 2,2

Établissements ruraux :

Quartier résidentiel à développement dense d'immeubles du 5ème degré

résistance au feu, au temps sec et aux vents violents ....................................... ..... ......... 20 25

Toits de chaume des bâtiments .................................................. ............ ............................... 2,0 4,0

Litière dans les bâtiments d'élevage .................................................. ................ .1.5 4.0

Feux de steppe à haute et dense herbe

couvert, ainsi que les cultures par temps sec

et vent fort ....................................................... ......... ......................................... ........ .. 400 600

Feux de steppe à faible végétation clairsemée

et temps calme .................................................. .................................................. . ........ 15 18

Théâtres et palais de la culture (scène) ....................................................... .................................... 1,0 3,0

Entreprises commerciales, entrepôts et bases

articles d'inventaire .................................................. .................................................. 0,5 1,2

Typographie................................................. .. ................................................ ......... 0,5 0,8

Tourbe broyée (sur champs de production) à la vitesse du vent, m/s :

10 14 ................................................................................................................. 8,0 10

18 20 .................................................................................................................. 18 20

Réfrigérateurs .................................................. .................................................. . .... 0,5 0,7

Ecoles, institutions médicales :

Bâtiments de degré I et II de résistance au feu ................................................ ..... ................. 0,6 1,0

Degré de résistance au feu des bâtiments III et IV ....................................... .... ............. 2,0 3,0

Annexe 8

(Informatif)

Intensité de l'approvisionnement en eau lors de l'extinction des incendies, l / m 2 s.

Bâtiments administratifs :

V - degré de résistance au feu ................................................ .. ............................. 0,15

sous-sols .................................................. .................. .................................. 0,1

chambres mansardées .................................................. .................. .. 0,1

Hangars, garages, ateliers, tram

et dépôts de trolleybus ............................................................... .................................... 0,2

Hôpitaux ; .................................................. . ................................................ .. 0,1

Bâtiments d'habitation et dépendances :

I - III degré de résistance au feu ................................................ ... ......................... 0,06

IV - degré de résistance au feu ................................................ .. ...................... 0,1

V - degré de résistance au feu ................................................ .. .............................. 0,15

sous-sols .................................................. .................. .................................. 0,15

chambres mansardées; .................................................. . .............................. 0,15

Bâtiments pour animaux :

I - III degré de résistance au feu ................................................ ... ......................... 0,1

IV - degré de résistance au feu ................................................ .. ...................... 0,15

V - degré de résistance au feu ................................................ .. .............................. 0,2

institutions culturelles et de divertissement (théâtres,

cinémas, clubs, palais de la culture) :

Organiser ................................................. .................................................. ....... 0,2

· salle de spectacle.............................................. . ........................................ 0,15

locaux techniques .................................................. .................................................. 0,15

Moulins et élévateurs ....................................................... .................................................. 0,14

Bâtiments industriels :

I - II degré de résistance au feu ................................................ ................................... 0,15

III - degré de résistance au feu ................................................ .. ......................... 0,2

IV - V degré de résistance au feu ................................................ ... ................. 0,25

magasin de peinture ................................................ .................................................................. .............. 0,2

Sous-sols .................................................. ................ ...................... 0,3

Les pièces mansardées .................................................. .................................................. 0,15

revêtements combustibles de grandes surfaces :

En cas d'extinction par le bas à l'intérieur du bâtiment ................................................ ... ............ 0,15

Lors de l'extinction de l'extérieur du côté du revêtement ....................................... 0,08

Lors d'une extinction à l'extérieur avec un feu développé ...................... 0,15

Bâtiments en construction0.1

Entreprises commerciales et entrepôts

articles d'inventaire .................................................. .................... ................... 0,2

Réfrigérateurs .................................................. ............................................... 0,1

Centrales électriques et sous-stations :

tunnels de câbles et mezzanines

(alimentation en brouillard d'eau) ....................................... .. ................. 0,2

Salles des machines et chaufferies .................................................. ..................... .... 0,2

galeries d'alimentation en carburant .................................................. .................................................................... .. 0,1

transformateurs, réacteurs, huile

interrupteurs (alimentation en brouillard d'eau) .................................. .............. 0,1

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Paramètres du feu : durée, surface, température, chaleur, vitesse linéaire de propagation du feu, taux de combustion des substances combustibles, intensité des échanges gazeux, densité des fumées. Cours 2

On sait que le principal phénomène dans un incendie- combustion, mais les feux eux-mêmes sont tous individuels. Il existe différents types et modes de combustion : cinétique et diffusion, homogène et hétérogène, laminaire et turbulente, difflagration et détonation, complet et incomplet, etc.). Les conditions dans lesquelles la combustion se produit sont variées; l'état et la localisation des substances combustibles, les transferts de chaleur et de masse dans la zone de combustion, etc. Chaque feu doit donc être enregistré, décrit, étudié, comparé aux autres, c'est-à-dire étudier les paramètres du feu.

La durée du feu τ P (min.). La durée d'un incendie est le temps qui s'écoule entre le moment de son apparition et l'arrêt complet de la combustion.

zone feu,F P (m 2). La zone d'incendie est la zone de projection de la zone de combustion sur un plan horizontal ou vertical.

Sur riz. 1 des cas typiques de détermination de la zone d'incendie sont présentés. Pour les incendies internes dans des bâtiments à plusieurs étages, la surface totale d'incendie correspond à la somme des surfaces d'incendie de tous les étages. Dans la plupart des cas, la projection sur un plan horizontal est utilisée, relativement rarement - à la verticale (lors de la combustion d'une seule structure de faible épaisseur, située verticalement, en cas d'incendie dans une fontaine à gaz).

La zone d'incendie est le paramètre principal d'un incendie lors de l'évaluation de sa taille, lors du choix d'une méthode d'extinction, lors du calcul des forces et des moyens nécessaires à sa localisation et à sa liquidation.

température du feu, J P ( K). Sous la température d'un feu intérieur, on entend la température volumétrique moyenne du milieu gazeux dans la pièce, et sous la température d'un feu ouvert- température de la flamme. La température des feux internes est inférieure à celle des feux ouverts.

Vitesse linéaire de propagation du feu, vice-président (SP). Ce paramètre s'entend comme la vitesse de propagation de la combustion à la surface d'un matériau combustible par unité de temps. La vitesse linéaire de propagation de la combustion détermine la zone du feu. Elle dépend du type et de la nature des substances et matériaux combustibles, de l'aptitude à s'enflammer et de la température initiale, de l'intensité des échanges gazeux lors d'un incendie et de la direction des flux convectifs de gaz, du degré de finesse des matériaux combustibles, de leur répartition spatiale arrangement et d'autres facteurs.

Vitesse de propagation linéaire de la flamme- la valeur n'est pas constante dans le temps, par conséquent, des valeurs moyennes sont utilisées dans les calculs, qui sont des valeurs approximatives.

La plus grande vitesse linéaire de propagation de la combustion a des gaz, puisqu'ils sont déjà préparés pour la combustion en mélange avec de l'air, il suffit de chauffer ce mélange à la température d'inflammation.

Vitesse de propagation linéaire de la flamme liquides dépend de leur température initiale. La vitesse linéaire de propagation de la combustion la plus élevée pour les liquides combustibles est observée à la température d'inflammation et est égale à la vitesse de propagation de la combustion dans les mélanges vapeur-air.

Les matériaux combustibles solides ont le taux linéaire de propagation de combustion le plus bas, pour la préparation de la combustion qui nécessite plus de chaleur que pour les liquides et les gaz. La vitesse linéaire de propagation de la combustion des matériaux combustibles solides dépend largement de leur disposition spatiale. La propagation de la flamme sur les surfaces verticales et horizontales diffère de 5- 6 fois, et lorsque la flamme se propage le long d'une surface verticale de bas en haut et de haut en bas- 10 fois. La vitesse linéaire de propagation de la combustion le long d'une surface horizontale est plus souvent utilisée.

Le taux de combustion des substances et matériaux combustibles. C'est l'un des paramètres de combustion les plus importants dans un incendie. Le taux d'épuisement des substances et matériaux combustibles détermine l'intensité du dégagement de chaleur dans un incendie et, par conséquent, la température de l'incendie, l'intensité de son développement et d'autres paramètres.

Taux d'épuisement professionnel est la masse d'une substance ou d'un matériau brûlé par unité de temps VM (kg/s). Le taux d'épuisement massique, ainsi que le taux de propagation de la combustion, dépendent de l'état d'agrégation de la substance ou du matériau combustible.

combustible des gaz se mélangent bien à l'air ambiant, de sorte qu'ils brûlent complètement dans la flamme. Taux d'épuisement professionnel liquides est déterminée par la vitesse de leur évaporation, l'entrée des vapeurs dans la zone de combustion et les conditions de leur mélange avec l'oxygène atmosphérique. Le taux d'évaporation à l'état d'équilibre du système "liquide-vapeur" dépend des propriétés physico-chimiques du liquide, de sa température et de sa pression de vapeur. Dans un état de non-équilibre, l'intensité de l'évaporation du liquide est déterminée par la température de sa couche superficielle, qui à son tour dépend de l'intensité des flux de chaleur de la zone de combustion, de la chaleur d'évaporation et des conditions d'échange de chaleur avec le couches inférieures du liquide.

Pour les liquides combustibles à plusieurs composants, la composition de leur phase vapeur est déterminée par la composition en concentration de la solution et dépend de l'intensité de l'évaporation et du degré d'équilibre. Avec une évaporation intensive, le processus de distillation se produit dans les couches superficielles du liquide, et la composition de la phase vapeur diffère de celle d'équilibre, et le taux de combustion de la masse change à mesure que les fractions les plus volatiles brûlent.

Le processus de combustion dépend du mélange de vapeur liquide avec l'oxygène atmosphérique. Cele processus dépend de la taille du récipient, de la hauteur du côté au-dessus du niveau du liquide (la longueur du chemin de mélange vers la zone de combustion) et l'intensité du gaz externe ruisseaux. Plus le diamètre du vaisseau est grand (jusqu'à 2- 2,5 m, augmentation supplémentairediamètre n'affecte pas le paramètre en question) et la hauteur du côté au-dessus niveau de liquide, plus le trajet du liquide vers la zone de combustion est long, respectivement, plus le taux d'épuisement professionnel est faible. La vitesse élevée du vent et la température du liquide combustible contribuent à meilleur mélange des vapeurs liquides avec l'oxygène atmosphérique et augmentation de la vitesse épuisement liquide.

La masse de liquide brûlé par unité de temps par unité de surface est appelée taux d'épuisement de masse spécifique V M , kg/(m 2 s).

Taux d'épuisement volumétrique est le volume de liquide brûlé par unité de temps par unité de surface de la surface de combustion,VÀ PROPOS . Pour les gaz - est le volume de gaz brûlé par unité de temps m / s, pour les liquides et les solides et les matériaux- est le taux de combustion volumétrique spécifique m /(m . s) ou m/s, c'est-à-dire est la vitesse linéaire. La vitesse volumétrique exprime le taux de diminution du niveau du liquide lors de sa combustion ou le taux de combustion de l'épaisseur de la couche de matériau combustible solide.

Le taux d'épuisement volumétrique réel- c'est la vitesse à laquelle le niveau d'un liquide diminue à mesure qu'il brûle, ou la vitesse à laquelle l'épaisseur d'un matériau combustible solide brûle. La conversion de la vitesse volumétrique (linéaire) en vitesse massique peut être effectuée selon la formule :V m = .

Taux d'épuisement des minces (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая le taux de combustion des matériaux combustibles solides ne dépasse pas 0,02 kg / (m 2 s) et est rarement inférieure à 0,005 kg/(m 2 s).

Le taux de combustion massique des matériaux combustibles solides dépend du rapport de la surface d'ouverture (F np), à travers lequel s'effectuent les échanges gazeux, vers la zone d'incendieF np/Fn . Par exemple, pour le bois, avec une diminution de la surface des ouvertures, le taux de combustion diminue.

Taux massique réduit de combustion du bois, kg/(m 2 s).	Surface relative des ouvertures,F pr. / F p.
0.0134	0.25
0.0125	0.20
0.0108	0.16
0.009	0.10

Le taux de combustion des matériaux combustibles solides est prisproportionnel à la surface des ouvertures, c'est-à-dire

V ppm = φ . V m.t. = . V m .T ,

où V ppm - taux d'épuisement de masse réduit réel ; V m .T - taux d'épuisement de masse réduit tabulaire ; φ- coefficient tenant compte des conditions d'échange gazeux. Cette expression est valable pour φ = 0,25- 0,085, et pour les feux à ciel ouvert, prendre φ = 1.

Intensité des échanges gazeux je J, kg/(m 2 ּ c) - C'est la quantité d'air entrant par unité de temps par unité de surface du feu. Distinguer l'intensité requise des échanges gazeux et réel. L'intensité requise des échanges gazeux montre la quantité d'air nécessaire pour entrer par unité de temps par unité de surface pour assurer une combustion complète du matériau. L'intensité réelle des échanges gazeux caractérise le débit d'air réel. L'intensité des échanges gazeux fait référence aux incendies internes, où les structures enveloppantes limitent le flux d'air dans la pièce, mais les ouvertures vous permettent de déterminer la quantité d'air entrant dans le volume de la pièce.

L'intensité ou la densité de la fumée, X.Ce paramètre caractérise la dégradation de la visibilité et le degré de toxicité de l'atmosphère dans la zone de fumée. La perte de visibilité due à la fumée est déterminée par la densité, qui est estimée par l'épaisseur de la couche de fumée à travers laquelle la lumière de la lampe de référence n'est pas visible, ou par la quantité de particules solides contenues dans une unité de volume (g/m 3). Données sur la densité des fumées générées lors de la combustion les substances contenant du carbone sont données dessous.

Il existe de nombreux paramètres d'un incendie : la chaleur du feu, la taille du feu, le périmètre du feu, le front de propagation de la flamme, l'intensité du rayonnement de la flamme, etc.

La notion de charge calorifique.

Le principal facteur déterminant les paramètres d'un incendie est le type et l'ampleur de la charge calorifique. Sous charge calorifique de l'objet comprendre la masse de tous les matériaux combustibles et à combustion lente par 1 m 2la surface au sol de la pièce ou la surface occupée par ces matériaux sur zone ouverte:R g .n= , où Р g.n.- charge calorifique P - masse de matériaux combustibles et à combustion lente, kg;F- surface au sol de la pièce ou aire ouverte, m 2.

La charge calorifique des locaux, bâtiments, constructions comprend non seulement les équipements, mobiliers, produits, matières premières, etc., mais également les éléments structuraux des bâtiments constitués de matériaux combustibles et à combustion lente (murs, sols, plafonds, encadrements de fenêtres, portes, étagères, planchers, cloisons, etc.).(matériaux combustibles et à combustion lente, équipements technologiques) et temporaires (matières premières, produits finis).

La charge calorifique de chaque étage, grenier, sous-sol est déterminée séparément. La charge calorifique est prise comme suit :

- pour les habitations, administratifs et industriels ne dépasse pas 50 kg/m 2 , si les éléments principaux des bâtiments sont incombustibles ;

- la valeur moyenne dans le secteur résidentiel est de 27 pour les T1

kg / m 2, 2 pièces- 30 kg/m 2 , 3 pièces- 40kg/m2 ;

- dans les bâtiments III résistance au feu- 100kg/m 2 ;

- dans des locaux industriels associés à la production et à la transformation

substances et matériaux combustibles- 250 - 500kg/m2 ;

- dans les locaux où les lignes de la technologie moderneprocessus et grille haute entrepôts- 2000 - 3000kg/m 2 .

Pour les combustibles solides, il est important structure charge calorifique, c'est-à-dire sa dispersion et la nature de sa distribution spatiale (rangées denses ; piles et paquets individuels ; disposition continue ou avec un espace ; horizontal ou vertical). Par exemple, des cartons contenant des chaussures ou des rouleaux de tissu situés :

1. horizontalement sur le sol d'un entrepôt en sous-sol ;

2. sur des rayonnages d'entrepôt d'une hauteur de 8- 16 m

donner une dynamique de feu différente. Dans le second cas, le feu se propagera en 5- 10 fois plus rapide.

Le degré d '"ouverture" suffisante pour la combustion dépend de la taille de la surface du matériau combustible, de l'intensité des échanges gazeux, etc. Pour les allumettes, un espace de 3 mm suffit pour que chaque allumette brûle de tous les côtés, et pour une plaque de bois mesurant 2000 × 2000 mm, un écart de 10- 15 mm ne suffisent pas pour une combustion libre.

En pratique gratuit considérer la surface en retard sur une autre surface proche à une distance de 20- 50 millimètres. Pour tenir compte de la surface libre de la charge calorifique, le coefficient de la surface de combustion K p est introduit.

Coefficient de surface de combustion appelé le rapport de la surface de combustionF n .g à la zone d'incendie F n .g . : K n =F p.g. /Fn.

Lors de la combustion de liquides dans des réservoirs K n \u003d 1, substances solides K n > 1. Pour cette raison, pour le même type de matériau combustible solide, par exemple le bois, presque tous les paramètres d'incendie seront différents en fonction du coefficient de surface de combustion ( brûlage de bûches, planches, copeaux, sciure). Pour les usines de meubles I et II degrés de résistance au feu) la valeur de K p varie de 0,92 à 4,44. Pour la plupart des types de charge calorifique, la valeur de K p ne dépasse pas 2-3, atteignant rarement 4-5.

Coefficient de surface de combustiondétermine la valeur réelle de la zone de combustion, le taux de combustion massique, l'intensité du dégagement de chaleur lors d'un incendie, contrainte thermique zones de combustion, température du feu, vitesse de sa propagation et autres paramètres du feu.

Classification des incendies et de leurs caractéristiques

Différents types d'incendies peuvent être classés en fonction de diverses caractéristiques distinctives, notamment la fermeture ou l'ouverture de la source de combustion, le type d'état global de la substance en combustion et les agents extincteurs utilisés. Tous ont leurs propres caractéristiques d'origine et de développement, ou le lieu d'un incendie, etc. Il n'existe pas de classification universelle unique des incendies. Voici quelques classifications des incendies trouvées dans la littérature spécialisée :

JE. Selon le déroulement d'un incendie en espace ouvert ou confiné.

je un . feux ouverts- Ce sont des feux à ciel ouvert.Il s'agit notamment d'incendies d'installations technologiques (colonnes de distillation, tours de sorption, installations des industries pétrolières, gazières, chimiques), de réservoirs contenant des liquides inflammables, d'incendies d'entrepôts de substances combustibles (bois, combustible solide), d'incendies de forêt et de steppe, d'incendies de réseaux de grains. Les incendies internes dans les bâtiments et les structures peuvent se transformer en feux à ciel ouvert.

Les caractéristiques des feux ouverts comprennent les conditions d'échange de chaleur et de gaz:

1. il n'y a pas d'accumulation de chaleur dans la zone de combustion, car elle n'est pas limitée aux structures du bâtiment ;

2. pour la température de tels feux, on prend la température de la flamme, qui est supérieure à la température du feu intérieur, puisqu'on prend pour elle la température du milieu gazeux dans la pièce;

3. les échanges gazeux ne sont pas limités par les éléments structurels des bâtiments, ils sont donc plus intenses et dépendent de l'intensité et de la direction du vent ;

4. La zone d'influence thermique est déterminée par le flux de chaleur rayonnante, puisque les flux convectifs montent, créant une zone de raréfaction à la base du feu et fournissant un soufflage intensif d'air frais, ce qui réduit l'effet thermique ;

5. La zone de fumée, à l'exception de la combustion de la tourbe, sur de grandes surfaces et dans la forêt ne crée pas de difficultés pour combattre les feux à ciel ouvert.

Ces caractéristiques des feux à ciel ouvert déterminent les spécificités des méthodes de lutte, des techniques et méthodes utilisées pour les éteindre.

Le type ouvert comprend les incendies, appelés tempêtes de feu, qui sont un vortex thermique à haute température

16. Incendies internes se produisent dans des espaces fermés "fermés": dans les bâtiments, les cabines d'avions, dans les cales des navires, à l'intérieur de toutes les unités. Ici, parfois, les feux dits anaérobies sont distingués séparément, c'est-à-dire sans accès aérien. Le fait est qu'il existe un certain nombre de substances (cellulose nitrée, nitrate d'ammonium, certains carburants pour fusées) qui, lorsque la température augmente, subissent une décomposition chimique, conduisant à la lueur d'un gaz à peine distinguable d'une flamme.

Les incendies internes, quant à eux, sont divisés en deux classes selon le mode de répartition de la charge calorifique :

- la charge calorifique est inégalement répartie dans une pièce de grand volume ;

- la charge calorifique est répartie uniformément sur toute la surface.

II. Selon l'état d'agrégation de la substance combustible. Distinguer les incendies provoqués par la combustion de gaz, de liquide, de matière solide. Leur combustion peut être homogène ou hétérogène, c'est-à-dire lorsque le combustible et le comburant sont dans le même état d'agrégation ou dans des états d'agrégation différents.

III. Selon la vitesse de propagation de la zone brûlante sur le feu : déflagrationpropagation (lente) de la zone de combustion (vitesse de 0,5 à 50 m/s) et détonation (explosive) propagation de la zone de combustion avec une vitesse d'onde de choc de plusieurs centaines de m/s à plusieurs km/s.

IV. Selon le type de stade initial du feu : auto-inflammation (auto-inflammation) de substances combustibles et allumage forcé (forcé). En pratique, le deuxième type d'incendie se produit plus souvent.

V. Par la nature du milieu combustible et les agents extincteurs recommandés. DANS Conformément à la Norme Internationale, les feux sont répartis en 4 classes : A, B, C, D , au sein duquel on distingue les sous-classes Al, A 2 etc Il convient de le présenter sous forme de tableau.

VI. Selon le degré de complexité et de dangerosité feuon lui attribue un numéro (ou rang). Numéro ou rang- expression numérique conditionnelle de la quantité de forces et de moyens impliqués dans l'extinction d'un incendie conformément au programme de départ ou au plan d'attraction des forces et des moyens.

Le nombre de cotes dépend du nombre d'unités dans la garnison. Le programme doit prévoir la concentration rapide de la quantité requise (calculée) de forces et de moyens sur un incendie avec un nombre minimum de nombres.

À feu non. 1 le garde en service en pleine force part pour la zone de service du service d'incendie, ainsi que pour les objets qui ont leurs propres services d'incendie, vers tous les lieux d'accidents, de catastrophes naturelles, où il y a un danger pour la vie des gens, un menace d'explosion ou d'incendie.

Par feu numéro 2 envoyer trois autres- quatre escouades (en fonction du nombre d'arrivées sous le n ° 1) sur des pétroliers et des pompes automatiques, ainsi que des escouades de services spéciaux. En règle générale, les gardes en service dans la zone de départ des services d'incendie voisins se rendent au feu en force.

En garnisons avec 10- 12 casernes de pompiers, pas plus que trois rangs feu, où le plus approprié est un tel ordre dans lequel pour chaque numéro supplémentaire, à partir du second, quatre sont allés au feu- cinq succursales sur les principaux camions de pompiers. Lors de la détermination du nombre de pompiers partant pour un incendie au nombre le plus élevé, une certaine réserve doit être prévue dans la garnison en cas de deuxième incendie. Dans les petites garnisons, cette réserve peut être créée en introduisant dans l'équipage de combat du matériel de feu de réserve avec du personnel libre de service.

Plus de numéros ( 4 Et 5) établis dans de grandes garnisons. Lors de la planification du départ des unités en fonction du nombre élevé d'incendies, l'état des routes et des passages vers les zones de départ individuelles est pris en compte. Par exemple, sur de mauvaises routes, le nombre de forces partant sur les n ° 2 ou 3 est augmenté et dirigé de différentes directions. Des camions-citernes et des camions-citernes supplémentaires sont envoyés dans les zones où l'approvisionnement en eau est insuffisant. Pour certaines des installations les plus importantes et les plus à risque d'incendie, où un développement rapide d'un incendie et une menace pour la vie des personnes est possible, il est prévu d'envoyer des forces et des moyens à un nombre accru d'incendies dès le premier message. La liste de ces installations comprend d'importantes entreprises industrielles ou des bâtiments séparés, des ateliers avec des processus de production à risque d'incendie, des entrepôts de liquides et de gaz inflammables, des actifs matériels, des établissements pour enfants et médicaux, des clubs, des cinémas, des immeubles de grande hauteur et des bâtiments individuels d'organisations publiques à à la discrétion du chef du service d'incendie.

Pour certains objets, un nombre majoré peut ne pas être appliqué dès le premier message concernant un incendie, et pour le feu n°1, deux- trois pelotons de sapeurs-pompiers dans des véhicules principaux ou spéciaux.

Les demandes sont faites au calendrier des départs, qui énumère :

- objets vers lesquels des forces sont envoyées en fonction de l'augmentation du nombre de tirs ;

- les sections sans eau de la ville, vers lesquelles les camions-citernes et les wagons-tuyaux sont en outre dirigés ;

- bâtiments à plusieurs étages, auxquels, au premier signalement d'un incendie, des échelles, des ascenseurs pour voitures, des voitures GDZS, des stations d'évacuation des fumées sont également envoyés.

Le nombre de véhicules spéciaux et leur type sont déterminés en fonction des caractéristiques de l'objet. Par exemple, lors de l'extinction d'un incendie dans un dépôt pétrolier, il est prévu que des véhicules d'extinction à mousse ou à poudre partiront ; dans les bâtiments des musées, bibliothèques, dépôts de livres- véhicules d'extinction au dioxyde de carbone et GDZS ; dans les immeubles de grande hauteur- échelles, monte-voitures, voitures GDZS, postes de désenfumage.

Au-dessus de la surface d'un liquide ou d'un solide à n'importe quelle température se trouve un mélange vapeur-air dont la pression à l'état d'équilibre est déterminée par la pression des vapeurs saturées ou leur concentration. Avec une augmentation de la température, la pression de vapeur saturante va augmenter mais de façon exponentielle (équation de Clapeyron - Clausis) :

où P n „ - pression de vapeur saturée, Pa; Q„ C11 - chaleur de vaporisation, kJ/mol ; T- température du liquide, K.

Pour tout liquide, il existe une plage de températures dans laquelle la concentration de vapeurs saturées au-dessus du miroir (surface du liquide) se situera dans la région d'allumage, c'est-à-dire NKPV

Pour créer la LCVV des vapeurs, il suffit de chauffer non pas tout le liquide, mais seulement sa couche superficielle, à une température égale à la LTPV.

En présence d'une source d'inflammation, un tel mélange sera susceptible de s'enflammer. En pratique, les notions de "point d'éclair" et de "température d'inflammation" sont plus souvent utilisées.

Point d'éclair - la température minimale d'un liquide à laquelle une concentration de vapeur se forme au-dessus de sa surface, capable d'être enflammée par une source d'inflammation, mais le taux de formation de vapeur est insuffisant pour entretenir la combustion.

Ainsi, à la fois au point d'éclair et à la limite inférieure de température d'inflammation au-dessus de la surface du liquide, une limite inférieure de concentration d'inflammation se forme, cependant, dans ce dernier cas, la LIE est créée par des vapeurs saturées. Par conséquent, le point d'éclair est toujours un peu plus élevé que le LTLW. Bien qu'une inflammation à court terme des vapeurs soit observée au point d'éclair, qui n'est pas capable de se transformer en une combustion stable d'un liquide, néanmoins, dans certaines conditions, un éclair peut provoquer un incendie.

Le point d'éclair est pris comme base pour la classification des liquides en liquides inflammables (liquides inflammables) et liquides combustibles (FL). Les liquides inflammables comprennent les liquides avec un point d'éclair dans un récipient fermé de 61 ° C et moins, les liquides combustibles avec un point d'éclair supérieur à 61 ° C.

Expérimentalement, le point d'éclair est déterminé dans des appareils ouverts et fermés. Dans les récipients fermés, les valeurs du point d'éclair sont toujours inférieures à celles des récipients ouverts, car dans ce cas, les vapeurs liquides ont la possibilité de se diffuser dans l'atmosphère et une température plus élevée est nécessaire pour créer une concentration combustible au-dessus de la surface.

En tableau. 2.4 montre le point d'éclair de certains liquides, déterminé par des dispositifs de type ouvert et fermé.

Tableau 2.4

Point d'éclair de différents types de liquide avec différentes méthodes de détermination

Température d'inflammation - la température minimale d'un liquide à laquelle, après l'inflammation des vapeurs d'une source d'inflammation, une combustion stationnaire est établie.

Dans les liquides inflammables, la température d'inflammation est supérieure au point d'éclair de 1 à 5 °, tandis que plus le point d'éclair est bas, plus la différence entre les points d'allumage et d'éclair est petite.

Pour les liquides combustibles à point d'éclair élevé, la différence entre ces températures atteint 25-35 °. Il existe une corrélation entre le point d'éclair dans un creuset fermé et la limite inférieure de température d'inflammation, décrite par la formule

Cette relation est valable pour Г В(.

La dépendance importante des températures d'éclair et d'inflammation des conditions expérimentales entraîne certaines difficultés dans la création d'une méthode de calcul pour estimer leurs valeurs. L'une des plus courantes d'entre elles est la méthode semi-empirique proposée par V. I. Blinov :

où G soleil - point d'éclair (allumage), K; R np - pression partielle de vapeur saturée de liquide au point d'éclair (allumage), Pa ; D()- coefficient de diffusion des vapeurs liquides, s/m 2 ; b- le nombre de molécules d'oxygène nécessaires à l'oxydation complète d'une molécule de carburant ; DANS - constante de la méthode de définition.

Lors du calcul du point d'éclair dans un récipient fermé, il est recommandé de prendre DANS= 28, dans un récipient ouvert DANS= 45 ; pour calculer la température d'allumage, prendre DANS = 53.

Les limites de température d'inflammabilité peuvent être calculées :

Selon les valeurs connues du point d'ébullition

où ^n(v)' 7/ip - température limite inférieure (supérieure) d'inflammation et point d'ébullition, respectivement, °C ; k, je- paramètres dont les valeurs dépendent du type de liquide combustible;

Selon les valeurs connues des limites de concentration. Pour ce faire, déterminez d'abord la concentration de vapeurs saturées au-dessus de la surface du liquide

où (ð„ n est la concentration de vapeurs saturées,  % ; R n p - pression de vapeur saturée, Pa; R 0 - pression externe (atmosphérique), Pa.

De la formule (2.41) il résulte

Après avoir déterminé la pression de vapeur saturée par la valeur de la limite inférieure (supérieure) d'inflammation, nous trouvons la température à laquelle cette pression est atteinte. C'est la température limite inférieure (supérieure) d'inflammation.

En utilisant la formule (2.41), on peut également résoudre le problème inverse : calculer les limites de concentration d'inflammation à partir des valeurs connues des limites de température.

La propriété d'une flamme à se propager spontanément s'observe non seulement lors de la combustion de mélanges de gaz combustibles avec un agent oxydant, mais aussi lors de la combustion de liquides Et solides. En cas d'exposition locale à une source de chaleur, par exemple une flamme nue, le liquide se réchauffera, le taux d'évaporation augmentera et lorsque la surface du liquide atteindra la température d'inflammation au site d'exposition à la source de chaleur, le mélange vapeur-air s'enflammera, une flamme stable s'établira, qui se propagera alors à une certaine vitesse sur la surface et les liquides de la partie froide.

Quel est le moteur de la propagation du processus de combustion, quel est son mécanisme ?

La propagation de la flamme sur la surface du liquide résulte du transfert de chaleur dû au rayonnement, à la convection et à la conduction thermique moléculaire de la zone de la flamme à la surface du miroir liquide.

Selon les concepts modernes, le principal moteur de la propagation du processus de combustion est le rayonnement thermique de la flamme. La flamme, ayant une température élevée (plus de 1000°C), est connue pour être capable de rayonner de l'énergie thermique. Selon la loi de Stefan-Boltzmann, l'intensité du flux de chaleur radiante dégagé par un corps chauffé est déterminée par la relation

Où c je- intensité du flux de chaleur rayonnante, kW/m 2 ; 8 0 - degré de noirceur du corps (flamme) (e 0 \u003d 0,75-H.0); un = = 5,7 10 11 kJ / (m 2 s K 4) - constante de Stefan-Boltzmann ; Г g - température du corps (flamme), K; Ã 0 - température moyenne, K.

La chaleur, rayonnant dans toutes les directions, pénètre partiellement dans les zones de la surface du liquide qui n'ont pas encore pris feu, les réchauffant. Avec une augmentation de la température de la couche de surface au-dessus de la zone chauffée, le processus d'évaporation du liquide s'intensifie et un mélange vapeur-air se forme. Dès que la concentration de vapeur liquide dépasse le NKVP, elle s'enflamme à partir de la flamme. Ensuite, cette section de la surface liquide commence à chauffer intensément la section adjacente de la surface liquide, et ainsi de suite. La vitesse de propagation de la flamme à travers le liquide dépend de la vitesse de chauffage de la surface du liquide par le flux de chaleur rayonnante de la flamme, c'est-à-dire sur la vitesse de formation d'un mélange vapeur-air combustible au-dessus de la surface du liquide, qui, à son tour, dépend de la nature du liquide et de la température initiale.

Chaque type de liquide a sa propre chaleur de vaporisation et son propre point d'éclair. Plus leurs valeurs sont élevées, plus le temps nécessaire à son échauffement pour former un mélange combustible vapeur-air est long, plus la vitesse de propagation de la flamme est faible. Avec une augmentation du poids moléculaire d'une substance au sein de la même série homologue, la pression de vapeur d'élasticité diminue, la chaleur d'évaporation et le point d'éclair augmentent, et la vitesse de propagation de la flamme diminue en conséquence.

L'augmentation de la température du liquide augmente la vitesse de propagation de la flamme, car le temps nécessaire au liquide pour se réchauffer jusqu'au point d'éclair devant la zone de combustion est réduit.

Lors d'un flash, la vitesse de propagation de la flamme le long du miroir liquide sera (au sens physique) égale à la vitesse de propagation de la flamme à travers le mélange vapeur-air d'une composition proche du PCI, c'est-à-dire 4-5 cm/s. Avec une augmentation de la température initiale du liquide au-dessus du point d'éclair, la vitesse de propagation de la flamme dépendra (de même que la vitesse de propagation de la flamme) de la composition du mélange combustible. En effet, à mesure que la température du liquide s'élève au-dessus de son point d'éclair, la concentration du mélange vapeur-air au-dessus de la surface du miroir augmentera de NKVP à 100% (point d'ébullition).

Par conséquent, initialement, lorsque la température du liquide s'élève du point d'éclair à la température à laquelle des vapeurs saturées se forment au-dessus de la surface, avec une concentration égale à la stoechiométrique (plus précisément, légèrement supérieure à la stoechiométrique), la vitesse de propagation de la flamme augmentera. Dans les récipients fermés, au fur et à mesure que la température du liquide s'élève, la vitesse de propagation de la flamme commence à diminuer, jusqu'à la vitesse correspondant à la température limite supérieure d'inflammation, à laquelle la propagation de la flamme et du mélange vapeur-air ne sera plus être possible en raison du manque d'oxygène dans le mélange vapeur-air au-dessus de la surface du liquide. Au-dessus de la surface d'un réservoir ouvert, la concentration de vapeur à différents niveaux sera différente : en surface elle sera maximale et correspondra à la concentration de vapeur saturante à une température donnée, à mesure que la distance à la surface augmente, la concentration va progressivement diminution due à la diffusion convective et moléculaire.

A une température du liquide proche du point d'éclair, la vitesse de propagation de la flamme à la surface du liquide sera égale à la vitesse de sa propagation à travers le mélange de vapeurs dans l'air au LIP, c'est-à-dire 3-4 cm/s. Dans ce cas, le front de flamme sera situé près de la surface du liquide. Avec une augmentation supplémentaire de la température initiale du liquide, la vitesse de propagation de la flamme augmentera de manière similaire à la croissance de la vitesse normale de propagation de la flamme dans le mélange vapeur-air avec une augmentation de sa concentration. A vitesse maximale, la flamme se propagera dans le mélange avec une concentration proche de la stœchiométrie. Par conséquent, avec une augmentation de la température initiale du liquide au-dessus de G stx, la vitesse de propagation de la flamme restera constante, égale à la valeur maximale de la vitesse de propagation de la combustion dans le mélange stoechiométrique ou légèrement supérieure à celle-ci (Fig. 2.5). Ainsi,

Riz. 25.

1 - liquide brûlant dans un récipient fermé; 2 - combustion d'un liquide dans un récipient ouvert avec modification de la température initiale du liquide dans un récipient ouvert dans une large plage de température (jusqu'au point d'ébullition), la vitesse de propagation de la flamme variera de quelques millimètres à 3-4 m / s.

A vitesse maximale, la flamme se propagera dans le mélange avec une concentration proche de la stœchiométrie. Avec une augmentation de la température du liquide au-dessus de Гstx, la distance au-dessus du liquide augmentera, à laquelle la concentration stoechiométrique se formera, et la vitesse de propagation de la flamme restera la même (voir Fig. 2.5). Cette circonstance doit toujours être rappelée, tant lors de l'organisation de travaux préventifs que lors de l'extinction d'incendies, lorsque, par exemple, il peut y avoir un risque d'aspiration d'air dans un récipient fermé - sa dépressurisation.

Après l'allumage du liquide et la propagation de la flamme, mais sa surface est établie mode de diffusion de son burnout, qui se caractérise par la masse spécifique WM et linéaire W V Jl vitesses.

Vitesse de masse spécifique - la masse d'une substance qui brûle à partir d'une unité de surface d'un miroir liquide par unité de temps (kg / (m 2 * s)).

Vitesse linéaire - la distance sur laquelle le niveau du miroir liquide se déplace par unité de temps en raison de son épuisement (m / s).

Les taux de combustion massique et linéaire sont interconnectés par la densité de liquide p :

Après l'allumage du liquide, sa température de surface passe de la température d'allumage à l'ébullition et une couche chauffée se forme. Pendant cette période, le taux de combustion du liquide augmente progressivement, la hauteur de la flamme augmente en fonction du diamètre du réservoir et du type de liquide combustible. Après 1 à 10 minutes de combustion, le processus se stabilise : le taux de combustion et les dimensions de la flamme restent inchangés à l'avenir.

La hauteur et la forme de la flamme lors de la combustion par diffusion du liquide et du gaz obéissent aux mêmes lois, puisque dans les deux cas le processus de combustion est déterminé par la diffusion mutuelle du combustible et du comburant. Cependant, si lors de la combustion par diffusion de gaz, la vitesse du jet de gaz ne dépend pas des processus se produisant dans la flamme, alors lors de la combustion d'un liquide, un certain taux de combustion s'établit, qui dépend à la fois des paramètres thermodynamiques du liquide et sur les conditions de diffusion de l'oxygène de l'air et de la vapeur liquide.

Un certain transfert de chaleur et de masse s'établit entre la zone de combustion et la surface du liquide (Fig. 2.6). Partie du flux de chaleur arrivant à la surface du liquide q 0y est dépensé pour le chauffer jusqu'au point d'ébullition q ucn . De plus, chaleureux TDM pour le chauffage le liquide provient du chalumeau de la flamme à travers les parois de la cuve du fait de la conduction thermique. Avec un diamètre suffisamment grand TDM peut être négligé, alors q() = K „ n +

Il est évident que

où c est la capacité calorifique du liquide, kJDkg-K); p est la densité du liquide, kg / m 3; Wnc- vitesse de croissance de la couche chauffée, m/s ; W Jl- taux d'épuisement linéaire, m/s ; 0i SP - chaleur de vaporisation, kJ/kg ; G kip - le point d'ébullition du liquide, K.

Riz. 2.6.

à () - température initiale; G kip - point d'ébullition;

T g- température de combustion ; q KUW q Jl - flux de chaleur convectif et radiant, respectivement ; q 0 - flux de chaleur pénétrant à la surface du liquide

Il résulte de la formule (2.45) que l'intensité du flux de chaleur de la zone de flamme détermine un certain taux d'alimentation en combustible de cette zone, dont l'interaction chimique avec le comburant affecte à son tour la valeur # 0 . C'est en quoi il consiste le rapport de masse Et échange de chaleur entre la zone de flamme et la phase condensée lors de la combustion de liquides et de solides.

Estimation de la part de chaleur provenant de la chaleur totale dégagée lors de la combustion du liquide, qui est dépensée pour sa préparation à la combustion q 0 , peut être effectuée dans l'ordre suivant.

Prendre pour la simplicité wrijl= W nx , on obtient

Le taux de dégagement de chaleur par unité de surface du miroir liquide (chaleur spécifique du feu qll7K) peut être déterminé par la formule

où Q H est le pouvoir calorifique le plus bas de la substance, kJ/kg; P p - coefficient d'intégralité de la combustion.

Alors, en tenant compte de l'état (2.44) et en divisant l'expression (2.45) par la formule (2.46), on obtient

Les calculs montrent qu'environ 2% de la chaleur totale dégagée lors de la combustion du liquide sont consacrés à la formation et à l'apport de vapeur liquide à la zone de combustion. Lorsque le processus de combustion est établi, la température de la surface du liquide augmente jusqu'au point d'ébullition, qui reste ensuite inchangé. Cette déclaration fait référence à un liquide individuel. Si, toutefois, nous considérons des mélanges de liquides ayant des points d'ébullition différents, il se produit d'abord la libération de fractions à faible point d'ébullition, puis de fractions à point d'ébullition de plus en plus élevé.

Le taux de combustion est considérablement affecté par le chauffage du liquide en profondeur en raison du transfert de chaleur du liquide chauffé par le flux radiant q0 la surface du liquide jusqu'à sa profondeur. Ce transfert de chaleur est assuré par conductivité thermique Et conventions.

Le chauffage d'un liquide dû à la conductivité thermique peut être représenté par une dépendance exponentielle de la forme

Où T x - température de la couche liquide en profondeur X, POUR; G kip - température de surface (point d'ébullition), K; k- coefficient de proportionnalité, m -1 .

Ce type de champ de température est appelé distribution de température de première espèce(Fig. 2.7).

La convention laminaire résulte de températures de liquide différentes sur les parois du réservoir et en son centre, ainsi que de la distillation fractionnée dans la couche supérieure lors de la combustion du mélange.

Un transfert de chaleur supplémentaire des parois chauffées du réservoir vers le liquide entraîne un chauffage de ses couches près des parois à une température plus élevée qu'au centre. Le liquide plus chauffé près des parois (ou même des bulles de vapeur s'il est chauffé près des parois au-dessus du point d'ébullition) monte, ce qui contribue au mélange intensif et au chauffage rapide du liquide à grande profondeur. La dite couche homotherme, ceux. une couche à température pratiquement constante dont l'épaisseur augmente au cours de la combustion. Un tel champ de température est appelé distribution de température de seconde espèce.

Riz. 2.7.

1 - distribution de température de premier type ; 2 - distribution de température du second type

La formation d'une couche homothermique est également possible à la suite d'une distillation fractionnée de couches proches de la surface d'un mélange de liquides ayant des points d'ébullition différents. Au fur et à mesure que ces liquides brûlent, la couche proche de la surface est enrichie en fractions plus denses et à point d'ébullition élevé, qui coulent, contribuant au chauffage le plus convectif du liquide.

Il a été établi que plus le point d'ébullition d'un liquide (gazole, huile de transformateur) est bas, plus il est difficile de former une couche homothermique. Lorsqu'ils brûlent, la température des parois du réservoir dépasse rarement le point d'ébullition. Cependant, lors de la combustion de produits pétroliers humides à point d'ébullition élevé, la probabilité de formation d'une couche homothermique est plutôt élevée. Lorsque les parois du réservoir sont chauffées à 100°C et plus, des bulles de vapeur d'eau se forment qui, en se précipitant, provoquent un mouvement intensif de tout le liquide et un échauffement rapide en profondeur. La dépendance de l'épaisseur de la couche homotherme sur le temps de combustion est décrite par la relation

Où X -épaisseur de la couche homothermique à un certain moment du temps de combustion, m ; x pr - épaisseur limite de la couche homotherme, m; t est le temps compté depuis le début de la formation de la couche, s ; p - coefficient, s -1.

La possibilité de formation d'une couche homothermique suffisamment épaisse lors de la combustion de produits pétroliers humides est lourde d'apparition d'ébullition et d'éjection de liquide.

Le taux de combustion dépend de manière significative du type de liquide, de la température initiale, de l'humidité et de la concentration d'oxygène dans l'atmosphère.

A partir de l'équation (2.45), en tenant compte de l'expression (2.44), il est possible de déterminer le taux d'épuisement massique :

D'après la formule (2.50), il est évident que le taux de combustion est affecté par l'intensité du flux de chaleur provenant de la flamme vers le miroir liquide et les paramètres thermophysiques du combustible : point d'ébullition, capacité calorifique et chaleur d'évaporation.

Du tableau. 2.5, il est évident qu'il existe une certaine correspondance entre le taux de combustion et les coûts de chauffage pour chauffer et évaporer le liquide. Ainsi, dans la série des benzènexylèneglycérols, avec une augmentation de la consommation de chaleur pour le chauffage et l'évaporation, le taux de combustion diminue. Cependant, lors du passage du benzène à l'éther diéthylique, les coûts de chaleur diminuent. Cet écart apparent est dû à la différence d'intensité des flux de chaleur provenant de la flamme vers la surface du liquide. Le flux radiant est suffisamment important pour une flamme de benzène fumé et faible pour une flamme d'éther diéthylique relativement transparente. En règle générale, le rapport des taux de combustion des liquides à combustion rapide et des liquides à combustion les plus lentes est assez faible et s'élève à 3,0-4,5.

Tableau 25

Dépendance du taux de combustion à la consommation de chaleur pour le chauffage et l'évaporation

Il découle de l'expression (2.50) qu'avec une augmentation de Г 0, le taux de combustion augmente, car les coûts de chaleur pour chauffer le liquide au point d'ébullition diminuent.

La teneur en humidité dans le mélange réduit le taux de combustion du liquide, d'une part, en raison de la consommation de chaleur supplémentaire pour son évaporation, et d'autre part, en raison de l'effet flegmatisant de la vapeur d'eau dans la zone gazeuse. Cette dernière entraîne une diminution de la température de la flamme, et donc, selon la formule (2.43), sa puissance radiante diminue également. À proprement parler, le taux de combustion d'un liquide humide (liquide contenant de l'eau) n'est pas constant, il augmente ou diminue au cours du processus de combustion en fonction du point d'ébullition du liquide.

Le combustible humide peut être représenté comme un mélange de deux liquides : combustible + eau, au cours de la combustion desquels leur dispersion fractionnée. Si le point d'ébullition du liquide combustible est inférieur au point d'ébullition de l'eau (100°C), alors le combustible brûle préférentiellement, le mélange s'enrichit en eau, le taux de combustion diminue et, enfin, la combustion s'arrête. Si le point d'ébullition du liquide est supérieur à 100 ° C, alors, au contraire, l'humidité s'évapore principalement en premier et sa concentration diminue. En conséquence, la vitesse de combustion du liquide augmente, jusqu'à la vitesse de combustion du produit pur.

En règle générale, avec une augmentation de la vitesse du vent, le taux d'épuisement du liquide augmente. Le vent intensifie le processus de mélange du combustible avec le comburant, élevant ainsi la température de la flamme (tableau 2.6) et rapprochant la flamme de la surface de combustion.

Tableau 2.6

Effet de la vitesse du vent sur la température de la flamme

Tout cela augmente l'intensité du flux de chaleur fourni au chauffage et à l'évaporation du liquide, ce qui entraîne une augmentation du taux de combustion. À des vitesses de vent plus élevées, la flamme peut se détacher, ce qui entraînera l'arrêt de la combustion. Ainsi, par exemple, lorsque du kérosène de tracteur brûlait dans un réservoir d'un diamètre de 3 m, l'extinction s'est produite à une vitesse de vent de 22 m/s.

La plupart des liquides ne peuvent pas brûler dans une atmosphère contenant moins de 15 % d'oxygène. Avec une augmentation de la concentration en oxygène au-dessus de cette limite, le taux de combustion augmente. Dans une atmosphère fortement enrichie en oxygène, la combustion du liquide se poursuit avec dégagement d'une grande quantité de suie dans la flamme, et on observe une ébullition intense de la phase liquide. Pour les liquides multi-composants (essence, kérosène, etc.), la température de surface augmente avec une augmentation de la teneur en oxygène dans l'environnement.

Une augmentation du taux de combustion et de la température de la surface du liquide avec une augmentation de la concentration en oxygène dans l'atmosphère est due à une augmentation de l'émissivité de la flamme résultant d'une augmentation de la température de combustion et d'une teneur élevée en suie dedans.

Le taux de combustion évolue également de manière significative avec une diminution du niveau de liquide inflammable dans le réservoir : le taux de combustion diminue, jusqu'à l'arrêt de la combustion. Étant donné que l'alimentation en oxygène de l'air de l'environnement à l'intérieur du réservoir est difficile, lorsque le niveau de liquide diminue, la distance h np entre la zone de flamme et la surface de combustion (Fig. 2.8). Le flux rayonnant vers le miroir liquide diminue et, par conséquent, le taux de combustion diminue également, jusqu'à l'atténuation. Lors de la combustion de liquides dans des réservoirs de grand diamètre, la profondeur limite /g pr à laquelle la combustion est atténuée est très grande. Ainsi, pour un réservoir d'un diamètre de 5 m, il est de 11 m et d'un diamètre de Im - environ 35 m.

lutte contre les incendies chimiques

Le taux de croissance de la zone d'incendie est l'augmentation de la zone d'incendie sur une période de temps et dépend du taux de propagation de la combustion, de la forme de la zone d'incendie et de l'efficacité des opérations de combat. Il est déterminé par la formule :

Où: V sn- taux de croissance de la surface du feu, m 2 /min ; ДS n - la différence entre les valeurs suivantes et précédentes de la zone d'incendie, m 2 ; Df - intervalle de temps, min.

333 m2/minute

2000 m2/min

2222 m2/minute

Figue 2.

Conclusion du graphique : On peut voir sur le graphique qu'un taux de développement d'incendie très élevé s'est produit au cours de la période initiale, ceci est dû aux propriétés du matériau en combustion (liquide inflammable-acétone). L'acétone déversée atteint rapidement les limites du local et le développement du feu se limite aux murs coupe-feu. La mise en place rapide de puits d'eau puissants et les actions correctes du personnel du site ont contribué à une diminution du taux de développement des incendies (une vidange d'urgence a été activée et un système d'extinction d'incendie a été lancé qui ne fonctionnait pas en mode automatique, la ventilation d'alimentation a été éteindre).

Détermination de la vitesse linéaire de propagation de la combustion

Dans l'étude des incendies, la vitesse linéaire de propagation du front de flamme est déterminée dans tous les cas, car elle est utilisée pour obtenir des données sur la vitesse moyenne de propagation de la flamme sur des objets typiques. La propagation de la combustion à partir du lieu d'origine d'origine dans différentes directions peut se produire à des vitesses différentes. La vitesse maximale de propagation de la combustion est généralement observée : lorsque le front de flamme se déplace vers les ouvertures par lesquelles s'effectuent les échanges gazeux ; par charge calorifique

Cette vitesse dépend de la situation sur le feu, de l'intensité de l'apport d'agents extincteurs (OTV), etc.

La vitesse linéaire de propagation de la combustion, tant avec le développement libre d'un incendie qu'avec sa localisation, est déterminée à partir du rapport :

où : L est la distance parcourue par le front de combustion dans l'intervalle de temps étudié, m ;

f 2 - f 1 - l'intervalle de temps pendant lequel la distance parcourue par le front de combustion a été mesurée, min.