ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«ЧУВАШСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПЕДАГОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

им. И.Я. ЯКОВЛЕВА»

Кафедра пожарной безопасности

Лабораторная работа №1

по дисциплине: «Автоматика пожаротушения»

на тему: «Определение интенсивности орошения установок водяного пожаротушения».

Выполнила: студентка 5 курса группы ПБ-5 специальности пожарная безопасность

физико-математического факультета

Проверил: Синцов С. И.

Чебоксары 2013

Определение интенсивности орошения установок водяного пожаротушения

1. Цель работы: научить слушателей методике определения заданной интенсивности орошения водой из оросителей установки водяного пожаротушения.

2. Краткие теоретические сведения

Интенсивность орошения водой является одним из важнейших показателей, характеризующих эффективность установки водяного пожаротушения.

Согласно ГОСТ Р 50680-94 «Установки пожаротушения автоматические. Общие технические требования. Методы испытаний». Испытания следует проводить перед сдачей установок в эксплуатацию и в период эксплуатации не реже одного раза в пять лет. Существуют следующие способы определения интенсивности орошения.

1. Согласно ГОСТ Р 50680-94 интенсивность орошения определяют на выбранном участке установки при работе одного оросителя для спринклерных и четырех оросителей для дренчерных установок при расчетном давлении. Выбор участков для испытаний спринклерных и дренчерных установок осуществляют представители заказчика и Госпожнадзора на основании утвержденной нормативной документации.

Под участком установки, выбранным для испытаний, в контрольных точках должны быть установлены металлические поддоны размером 0,5*0,5 м и высотой бортов не менее 0,2 м. число контролируемых точек должно быть принято не менее трех, которые должны располагаться в наиболее неблагоприятных для орошения местах. Интенсивность орошения I л/(с*м 2) в каждой контрольной точке определяют по формуле:

где W под – объем воды, собранный в поддоне за время работы установки в установившемся режиме, л; τ – продолжительность работы установки, с; F – площадь поддона, равная 0,25 м 2 .

Интенсивность орошения в каждой контрольной точке должна быть не ниже нормативной (табл. 1-3 НПБ 88-2001*).

Этот способ требует пролива воды на всей площади расчетных участков и в условиях действующего предприятия.

2. Определение интенсивности орошения с помощью мерной емкости. Используя проектные данные (нормативная интенсивность орошения; фактическая площадь, занимаемая оросителем; диаметры и длины трубопроводов), составляется расчетная схема и рассчитывается требуемый напор у проверяемого оросителя и соответствующий ему напор в питающем трубопроводе у узла управления. Затем спринклерный ороситель меняется на дренчерный. Под оросителем устанавливается мерная емкость, соединенная рукавом с оросителем. Открывается задвижка перед клапаном узла управления и по манометру, показывающему напор в питающем трубопроводе, устанавливается полученный расчетом напор. При установившемся режиме истечения измеряют расход из оросителя. Эти операции повторяются для каждого последующего проверяемого оросителя. Интенсивность орошения I л/(с*м 2) в каждой контрольной точке определяют по формуле и не должна быть ниже нормативной:

где W под – объем воды в мерной емкости, л, измеренной за время τ, с; F– площадь, защищаемая оросителем (по проекту), м 2 .

При получении неудовлетворительных результатов (хотя бы одного из оросителей), должны быть определены и устранены причины, а затем повторно проведены испытания.

Нормирование расходов воды для тушения пожаров в высотных стеллажных складах. УДК 614.844.2
Л.Мешман, В.Былинкин, Р.Губин, Е.Романова

Нормирование расходов воды, для тушения пожаров в высотных стеллажных складах. УДК Б14.844.22

Л. Мешман

В. Былинкин

к.т.н., ведущий научный сотрудник,

Р. Губин

старший научный сотрудник,

Е. Романова

научный сотрудник

В настоящее время основными исходными характеристиками, по которым осуществляется расчет расхода воды для автоматических установок пожаротушения (АУП), являются нормативные значения интенсивности орошения или давления у диктующего оросителя. Интенсивность орошения используется в нормативных документах безотносительно конструкции оросителей, а давление -применительно только к конкретному типу оросителя.

Значения интенсивности орошения приведены в СП 5.13130 для всех групп помещений, в том числе складских зданий. При этом подразумевается применение спринклерной АУП под покрытием здания.

Однако принятые значения интенсивности орошения в зависимости от группы помещений, высоты складирования и вида огнетушащего вещества, приведенные в таблице 5.2 СП 5.13130 , не поддаются логике. Например, для группы помещений 5 с увеличением высоты складирования от 1 до 4 м (на каждый метр высоты) и от 4 до 5,5 м пропорционально возрастает и интенсивность орошения водой на 0,08 л/(с-м2).

Казалось бы, что аналогичный подход к нормированию подачи огнетушащего вещества на тушение пожара должен распространяться и на другие группы помещений и на тушение пожара раствором пенообразователя, однако этого не наблюдается.

Например, для группы помещений 5 при использовании раствора пенообразователя при высоте складирования до 4 м интенсивность орошения возрастает на 0,04 л/(с-м2) на каждый 1 м высоты стеллажного хранения, а при высоте складировании от 4 до 5,5 м интенсивность орошения возрастает в 4 раза, т.е. на 0,16 л/(с-м2), и составляет 0,32 л/(с-м2).

Для группы помещений 6 увеличение интенсивности орошения водой составляет по 0,16 л/(с-м2) до 2 м, от 2 до 3 м -всего лишь 0,08 л/(с-м2), свыше 2 до 4 м -интенсивность не изменяется, а при высоте складирования свыше 4-5,5 м интенсивность орошения изменяется на 0,1 л/(с-м2) и составляет 0,50 л/(с-м2). Вместе с тем, при использовании раствора пенообразователя интенсивность орошения составляет до 1 м - 0,08 л/(с-м2), свыше 1-2 м изменяется на 0,12 л/(с-м2), свыше 2-3 м - на 0,04 л/(с-м2), а далее свыше 3 до 4 м и от свыше 4 до 5,5 м - на 0,08 л/(с-м2) и составляет 0,40 л/(с-м2).

В стеллажных складах товар чаще всего хранится в коробках. В этом случае при тушении пожара струи огнетушащего вещества непосредственно на зону горения, как правило, не воздействуют (исключение составляет пожар на самом верхнем ярусе). Часть воды, диспергируемая из оросителя, растекается по горизонтальной поверхности коробок и стекает вниз, остальная часть, не падающая на коробки, образует вертикальную защитную завесу. Частично косые струи попадают в свободное внутристеллажное пространство и смачивают товары, не упакованные в коробки, или боковую поверхность коробок. Поэтому, если для открытых поверхностей зависимость интенсивности орошения от вида пожарной нагрузки и ее удельной нагрузки не вызывает сомнений, то при тушении стеллажных складов эта зависимость не проявляется столь заметно.

Тем не менее, если допустить некоторую пропорциональность в приращении интенсивности орошения в зависимости от высоты складирования и высоты помещения, то интенсивность орошения становится возможным определять не через дискретные значения высоты складирования и высоты помещения, как это представлено в СП 5.13130 , а через непрерывную функцию, выраженную уравнением

где 1дикт - интенсивность орошения диктующим оросителем в зависимости от высоты складирования и высоты помещения, л/(с-м2);

i55 - интенсивность орошения диктующим оросителем при высоте складирования 5,5 м и высоте помещения не более 10 м (по СП 5.13130 ), л/(с-м2);

Ф - коэффициент вариации высоты складирования, л/(с-м3); h - высота складирования пожарной нагрузки, м; l - коэффициент вариации высоты помещения.

Для групп помещений 5 интенсивность орошения i5 5 составляет 0,4 л/(с-м2), а для групп помещений б - 0,5 л/(с-м2).

Коэффициент вариации высоты складирования ф для групп помещений 5 принимается на 20% меньше, чем для групп помещений б (по аналогии с СП 5.13130).

Значение коэффициента вариации высоты помещения l приведено в таблице 2.

При выполнении гидравлических расчетов распределительной сети АУП необходимо по расчетной или нормативной интенсивности орошения (согласно СП 5.13130) определять давление у диктующего оросителя. Давление у оросителя, соответствующего искомой интенсивности орошения, можно определить только по семейству эпюр орошения. Но производители оросителей, как правило, эпюры орошения не представляют.

Поэтому проектировщики испытывают неудобство при принятии решения о проектном значении давления у диктующего оросителя. Кроме того, непонятно, какую высоту для определения интенсивности орошения принимать за расчетную: расстояние между оросителем и полом или между оросителем и верхним уровнем расположения пожарной нагрузки. Также неясно, как определять интенсивность орошения: на площади круга диаметром, равным расстоянию между оросителями, или на всей площади, орошаемой оросителем, либо с учетом взаимного орошения смежными оросителями.

Для противопожарной защиты высотных стеллажных складов в настоящее время начинают широко использоваться спринк-лерные АУП, оросители которых размещаются под покрытием склада. Такое техническое решение требует большого расхода воды. Для этих целей применяются специальные оросители как отечественного производства, например, СОБР-17, СОБР-25, так и зарубежного, например, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 с диаметром выходного отверстия 17 или 25 мм.

В СТО на оросители СОБР, в проспектах на оросители ESFR фирм Tyco и Viking , основным параметром является давление у оросителя в зависимости от его типа (СОБР-17, СОБР-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 и т.п.), от вида хранимых товаров, высоты складирования и высоты помещения. Такой подход удобен для проектировщиков, т.к. исключает необходимость поиска сведений по интенсивности орошения.

В то же время можно ли независимо от конкретной конструкции оросителя использовать какой-то обобщенный параметр для оценки возможности использования любых конструкций оросителей, разрабатываемых в будущем? Оказывается, можно, если использовать в качестве ключевого параметра давление или расход диктующего оросителя, а в качестве дополнительного -интенсивность орошения на заданной площади при стандартной высоте установки оросителя и стандартном давлении (согласно ГОСТ Р 51043 ). Например, можно воспользоваться значением интенсивности орошения, полученной в обязательном порядке при сертификационных испытаниях оросителей специального назначения: площадь, на которой проводится определение интенсивности орошения, для оросителей общего назначения 12 м2 (диаметр ~ 4 м), для специальных оросителей - 9,б м2 (диаметр ~ 3,5 м), высота установки оросителя 2,5 м, давление 0,1 и 0,3 МПа. Причем сведения об интенсивности орошения каждого типа оросителей, полученные в процессе проведения сертификационных испытаний, должны в обязательном порядке указываться в паспорте на каждый тип оросителя. При указанных исходных для высотных стеллажных складов параметрах интенсивность орошения должна быть не менее приведенной в таблице 3.

Истинная интенсивность орошения АУП при взаимодействии смежных оросителей в зависимости от их типа и расстояния между ними может превышать интенсивность орошения диктующего оросителя в 1,5-2,0 раза.

Применительно к высотным складам (с высотой складирования более 5,5 м) для вычисления нормативного значения расхода диктующего оросителя можно принять два исходных условия:

1. При высоте складирования 5,5 м и высоте помещения б,5 м.

2. При высоте складировании 12,2 м и высоте помещения 13,7 м. Первая реперная точка (минимальная) устанавливается на основании данных СП 5.131301 по интенсивности орошения и общего расхода водяных АУП. Для группы помещений б интенсивность орошения составляет не менее 0,5 л/(с-м2) и общий расход не менее 90 л/с. Расход диктующего оросителя общего назначения по нормам СП 5.13130 при такой интенсивности орошения составляет не менее б,5 л/с.

Вторая реперная точка (максимальная) устанавливается на основании данных, приведенных в технической документации на оросители СОБР и ESFR.

При примерно равных расходах оросителей СОБР-17, ESFR-17, VK503 и СОБР-25, ESFR-25, VK510 для тождественных характеристик склада СОБР-17, ESFR-17, VK503 требуют более высокого давления. Согласно для всех типов ESFR (кроме ESFR-25) при высоте складирования более 10,7 м и высоте помещения более 12,2 м требуется дополнительный уровень оросителей внутри стеллажей, что требует дополнительного расхода огнетушащего вещества. Поэтому целесообразно ориентироваться на гидравлические параметры оросителей СОБР-25, ESFR-25, VK510.

Для групп помещений 5 и б (по СП 5.13130) высотных стеллажных складов уравнение для расчета расхода диктующего оросителя водяных АУП предлагается вычислять по формуле

Таблица 1

Таблица 2

Таблица 3

При высоте складирования 12,2 м и высоте помещений 13,7 м давление у диктующего оросителя ESFR-25 должно быть не менее: согласно NFPA-13 0,28 МПа, согласно FM 8-9 и FM 2-2 0,34 МПа. Поэтому расход диктующего оросителя для группы помещений 6 принимаем с учетом давления по FM, т.е. 0,34 МПа:

где qЕSFR - расход оросителя ESFR-25, л/с;

КРФ - коэффициент производительности в размерности по ГОСТ Р 51043 , л/(с-м вод.ст.0,5);

KISO - коэффициент производительности в размерности по ISO 6182-7 , л/(мин-бар0,5); р - давление у оросителя, МПа.

Расход диктующего оросителя для группы помещений 5 принимаем аналогичным образом по формуле (2) с учетом давления по NFPA, т.е. 0,28 МПа - расход составляет = 10 л/с.

Для групп помещений 5 расход диктующего оросителя принимаем q55 = 5,3 л/c, а для групп помещений 6 - q55 = 6,5 л/с.

Значение коэффициента вариации высоты складирования приведено в таблице 4.

Значение коэффициента вариации высоты помещения b приведено в таблице 5.

Соотношений давлений, приведенных в , с расходом, рассчитанным при этих давлениях для оросителей ESFR-25 и СОБР-25, представлено в таблице 6. Расчет расхода для групп 5 и 6 выполнен по формуле (3).

Как следует из таблицы 7, значения расхода диктующего оросителя для групп помещений 5 и 6, рассчитанные по формуле (3), достаточно хорошо корреспондируется со значением расхода оросителей ESFR-25, вычисленным по формуле (2).

С вполне удовлетворительной точностью можно принимать разницу в расходе между группами помещений 6 и 5 равной ~ (1,1-1,2) л/с.

Таким образом, исходными параметрами нормативных документов для определения общего расхода АУП применительно к высотным стеллажным складам, в которых оросители размещаются под покрытием, могут являться:

■ интенсивность орошения;

■ давление у диктующего оросителя;

■ расход диктующего оросителя.

Наиболее приемлемым, на наш взгляд, является расход диктующего оросителя, удобный для проектировщиков и не зависящий от конкретного типа оросителя.

Использование в качестве доминирующего параметра «расход диктующего оросителя» целесообразно ввести и во все нормативные документы, в которых в качестве основного гидравлического параметра используется интенсивность орошения.

Таблица 4

Таблица 5

Таблица 6

Высота складирования/высота помещения	Параметры			СОБР-25	Расчетное значение расхода, л/с, по формуле (3)
					группа 5	группа 6
	Давление, МПа
	Расход, л/с
	Давление, МПа
	Расход, л/с
	Давление, МПа
	Расход, л/с
	Давление, МПа
	Расход, л/с
	Давление, МПа
	Расход, л/с
	Расход, л/с

ЛИТЕРАТУРА:

1. СП 5.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Установки пожарной сигнализации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования».

2. СТО 7.3-02-2009. Стандарт организации по проектированию автоматических установок водяного пожаротушения с применением оросителей СОБР в высотных складах. Общие технические требования. г. Бийск, ЗАО «ПО «Спецавтоматика», 2009.

3. Model ESFR-25. Early Suppression Fast Response Pendent Sprinklers 25 K-factor/Fire & Building Products - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 р.

4. ESFR Pendent Shrinkler VK510 (K25,2). Viking/ Technical Data, Form F100102, 2007 - 6 p.

5. ГОСТ Р 51043-2002 «Установки водяного и пенного пожаротушения автоматические. Оросители. Общие технические требования. Методы испытаний».

6. NFPA 13. Standard for the Installation of Sprinkler Systems.

7. FM 2-2. FM Global. Installation Rules for Suppression Mode Automatic Sprinklers.

8. FM Loss Prevention Data 8-9 Provides alternative fire protection methods.

9. Мешман Л.М., Цариченко С.Г., Былинкин В.А., Алешин В.В., Губин Р.Ю. Оросители водяных и пенных автоматических установок пожаротушения. Учебно-методическое пособие. М.: ВНИИПО, 2002, 314 с.

10. ISO 6182-7 Requiutmentsand Test Methods for Earle Suppression fast Response (ESFR) Sprinklers.

Выбор огнетушащего вещества, способа пожаротушения и типа автоматической установки пожаротушения.

Возможные ОТВ выбирают в соответствии НПБ 88-2001. Учитывая сведенья применимости ОТВ для АУП в зависимости от класса пожара и свойств находящихся материальных ценностей согласна рекомендациям для тушения пожаров класса А1 (А1- горение твердых веществ сопровождаемые тлением) подойдет тонкораспыленная вода ТРВ.

В расчётном графическом задание принимаем АУП-ТРВ. В рассматриваемом жилом доме будет стрингерной водонаполненной (для помещений с минимальной температурой воздуха 10˚С и выше). Спринклерные установки принимаются в помещениях с повышенной пожарной опасностью. Проектирование установок ТРВ должно осуществляется с учетом архитектурно планировочных решений защищаемого помещения и технических параметров, технических установок ТРВ приведенных к документации на распылители или модульные установок ТРВ. Параметры проектируемой стринклерной АУП (интенсивность орошения расход ОТВ минимальная площадь орошения продолжительность подачи воды и максимальное расстояние между стринклерными оросителями, определяем в соответствии . В разделе 2.1 в РГЗ была определенная группа помещений. Для защиты помещений следует использовать оросители В3 – “Макстоп”.

Таблица 3

Параметры установки пожаротушения.

2.3. Трассировка систем пожаротушения.

На рисунке изображена схема трассировки, в соответствии с которой необходимо установить ороситель в защищаемом помещении:

Рисунок 1.

Количество спринклерных оросителей в одной секции установки не ограничивается. При этом для выдачи сигнала уточняющего местоположения загорания здания, а также для включения систем оповещения и дымоудаления рекомендуется устанавливать на питающих трубопроводах сигнализаторы потоков жидкости с характером срабатывания. Для группы 4 минимальное расстояние от верхней кромки предметов до оросителей должно составлять 0,5 метров. Расстояние от розетки спринклерного оросителя устанавливаемых вертикально до плоскости перекрытия должно составлять от 8 до 40 см. В проектируемой АУП принимаем это расстояние равное 0,2м. В пределах одного защищаемого элемента следует установить одиночные оросители с одинаковым диаметром, тип оросителя будет определен по результату гидравлического расчета.

3. Гидравлический расчет системы пожаротушения.

Гидравлический расчет спринклерной сети выполняют с целью:

1. Определение расхода воды

2. Сравнение удельного расхода интенсивности орошения с нормативным требованием.

3. Определение необходимого давления водопитателей и наиболее экономных диаметров труб.

Гидравлический расчет противопожарного водопровода сводится к решению трех основных задач:

1. Определение давления на входе в противопожарный водопровод (на оси выходного патрубка, насоса). Если заданы расчетный расход воды схема трассировки трубопроводов, их длина и диаметр, а также тип арматуры. В данном случае расчет начинается с определения потерь давления при движении воды в зависимости от диаметра трубопроводов и т.д. Заканчивается расчет выбором марки насоса по расчетному расходу воды и давлению в начале установки

2. Определение расхода воды по заданному давлению в начале противопожарного трубопровода. Расчет начинается с определения гидравлического сопротивления всех элементов трубопровода и заканчивается установлением расхода воды с заданного давления в начале пожарного водопровода.

3. Определение диаметра трубопровода и других элементов по расчетному расходу воды и давления в начале трубопровода.

Определение необходимого напора при заданной интенсивности орошения.

Таблица 4.

Параметры оросителей «Макстоп»

В разделе была принята спринклерная АУП, соответственно принимаем, что будут применятся оросители марки СИS- ПН 0 0,085 – оросители спринкрельные, водяные, специального назначения с потоком концентрической направленности устанавливаемые вертикально без декоративного покрытия с коэффициентом производительности 0,085, номинальной температурой срабатывания 57 о, расчетный расход воды в диктующем оросителе определяется по формуле:

Коэффициент производительности составляет 0,085;

Необходимый свободный напор равный 100 м.

3.2. Гидравлический расчет разделительных и питающих трубопроводов.

Для каждой секции пожаротушения определяется самая удалённая или наиболее самая высокорасположенная защищаемая зона, и гидравлический расчет проводится именно для этой зоны в пределах расчётной площади. В соответствии с выполненным видом трассировки системы пожаротушения, по конфигурации она тупиковая, не симметричная с водопроводом утренним тру не совмещена. Свободный напор у диктующего оросителя составляет 100 м, потеря напора на подающем участке равны:

Участка длина участка трубопровода между оросителями;

Расход жидкости на участке трубопровода;

Коэффициент, характеризующий потерю напора по длине трубопровода, для выбранной марки составляет 0,085;

Требуемый свободный напор у каждого последующего оросителя представляет собой сумму, состоящую из требуемого свободного напора у предыдущего оросителя, и потеря напора на участке трубопровода между ними:

Расход воды пенообразователя из последующего оросителя определяется по формуле:

В пункте 3.1 был определён расход диктующего оросителя. Трубопроводы водонаполненных установок должны быть выполнены из оцинкованной и нержавеющей стали, диаметр трубопровода определяют по формуле:

Участка расход воды, м 3 /с

Скорость движения воды м/с. принимаем скорость движения от 3 для 10 м/с

Диаметр и трубопровода выражаем в мл и увеличиваем до ближайшего значения (7). Трубы соединятся сварным методом, фасонные детали изготавливаются на месте. Диаметры трубопровода следует определять на каждом расчётном участке.

Полученные результаты гидравлического расчета, сводим в таблицу 5.

Таблица 5.

3.3Определение требуемого напора в системе

Многократно обсуждался, говорите? И, типа, всё понятно? Какие мысли будут вот на это маленькое исследование:
Основное, на сегодня нерешённое нормами противоречие – между круговой картой орошения спринклера (эпюры) и квадратной (в подавляющем большинстве) расстановкой спринклеров на защищаемой (расчётной по СП5) площади.
1. К примеру, нам нужно обеспечить тушение некоторого помещения площадью 120 м2 с интенсивностью 0,21 л/с*м2. Из спринклера СВН-15 с к=0,77 (г.Бийск) при давлении в три атмосферы (0,3 МПа) будет литься q = 10*0,77*SQRT (0,3) = 4,22 л/с, при этом на паспортной площади 12 м2 будет обеспечена интенсивность (по паспорту на спринклер) i = 0,215 л/с*м2. Поскольку в паспорте есть ссылка на то, что этот спринклер соответствует требованиям ГОСТ Р 51043-2002, то, согласно п.8.23 (проверка интенсивности и защищаемой площади) мы должны считать эти 12м2 (по паспорту – защищаемая площадь) площадью круга с радиусом R= 1,95 м. Кстати, на такую площадь выльется 0,215 *12 = 2,58 (л/с), что составляет всего лишь 2,58/4,22 = 0,61 от полного расхода спринклера, т.е. почти 40 % подаваемой воды льются за пределы нормативной защищаемой площади.
СП5 (Таблицы 5.1 и 5.2) требует обеспечить нормативную интенсивность на нормируемой защищаемой площади (а там, как правило, спринклеры в количестве не менее 10 шт. расположены квадратно-гнездовым способом), при этом согласно п.В.3.2 СП5:
- условная расчетная площадь, защищаемая одним оросителем: Ω = L2 , здесь L - расстояние между оросителями (т.е. сторона квадрата, в углах которого стоят спринклеры).
И, умом понимая, что вся вода, выливающаяся из спринклера, останется на защищаемой площади, когда спринклеры у нас стоят по углам условных квадратов, очень просто считаем интенсивность, которую АУП обеспечивает на нормативной защищаемой площади: весь расход (а не 61%) через диктующий спринклер (через остальные расход будет больше по определению) делим на площадь квадрата со стороной, равной шагу расстановки спринклеров. Абсолютно так же, как считают наши забугорные коллеги (в частности, для ESFR), т.е., реально, по 4-м спринклерам, расставленным по углам квадрата со стороной 3,46 м (S= 12 м2).
При этом расчётная интенсивность на нормативной защищаемой площади составит 4,22/12 = 0,35 л/с*м2 – вся же вода выльется на очаг пожара!
Т.е. для защиты площади мы можем и уменьшить расход в 0,35/0,215= 1,63 раза (в конечном итоге – затраты при строительство), и получить требуемую нормами интенсивность, нам же не надо 0,35 л/с*м2, достаточно 0,215 л/с*м2. А на всю нормативную площадь 120 м2 нам потребуется (упрощённо) расчётных 0,215 (л/с*м2)*120(м2)=25,8 (л/с).
Но тут, поперёд планеты всей, вылезает разработанный и внесённый в 1994г. Техническим комитетом ТК 274 “Пожарная безопасность” ГОСТ Р 50680-94, а именно такой пункт:
7.21 Интенсивность орошения определяют на выбранном участке при работе одного оросителя для спринклерных … оросителей при расчетном давлении. - (при этом карта орошения спринклера при методике измерения интенсивности, принятой в этом ГОСТе - круг).
Вот тут мы и приплыли, потому что, буквально понимая п.7.21 ГОСТ Р 50680-94 (тушим одним штуком) в совокупности с п.В.3.2 СП5(защищаем-то площадь), мы должны обеспечить нормативную интенсивность на площади квадрата, вписанного в круг площадью 12 м2, т.к. в паспорте на спринклер задана эта (круглая!) защищаемая площадь, и за границами этого круга интенсивность будет уже меньше.
Сторона такого квадрата (шаг расстановки спринклеров) равна 2,75 м, а его площадь уже не 12м2, а 7,6 м2. При этом при тушении на нормативной площади (при работе нескольких спринклеров) реальная интенсивность орошения будет 4,22/7,6 = 0,56 (л/с*м2). И на всю нормативную площадь нам в этом случае потребуется уже 0,56 (л/с*м2)*120(м2)=67,2 (л/с). Это в 67,2(л/с) /25,8(л/с)= 2,6 раза больше, чем при расчёте по 4-м спринклерам (по квадрату)! А насколько это увеличивает затраты на трубы, насосы, резервуары и т.п.?