Hjemmelavet HF observer modtager inurl anmeldelser. Tube HF Observer modtager

Modtagere. modtagere 2 modtagere 3

Heterodyne modtager til 20 m rækkevidde "Practice"

Rinat Shaikhutdinov, Miass

Modtagerspolerne er viklet på standard 4-sektionsrammer med dimensioner på 10x10x20 mm fra spolerne på bærbare modtagere og er udstyret med ferrittrimmekerner med en diameter på 2,7 mm fra materialet

30HF. Alle tre spoler er viklet med PELSHO (bedre) eller PEL 0,15 mm tråd. Spole L1 indeholder 4 vindinger, L2 – 12 vindinger, L3 – 16 vindinger. Spolerne er jævnt fordelt mellem sektionerne af rammen. Tapet på spole L3 er lavet fra 6. omgang, tællet fra terminalen forbundet med den fælles ledning. Spoler L1 og L2 vikles som følger: først spole L1 ind i den nederste del af rammen, derefter ind i de tre øverste sektioner - 4 vindinger af loop-spolen L2 hver. Spoledata er angivet for en rækkevidde på 20 meter og en kapacitans for sløjfekondensatorerne C1 og C7 på hver 100 pF. Hvis du vil lave denne receiver til andre bånd, er det nyttigt at blive guidet af følgende regel: Kapacitans af sløjfekondensatorer

ændring omvendt proportional med frekvensforholdet, og antallet af vindinger af spolerne - 28 - er omvendt proportional med kvadratroden af ​​frekvensforholdet. For et område på 80 meter (frekvensforhold 1:4) skal kondensatorernes kapacitans f.eks.

tag 400 pF (nærmeste nominelle værdi er 390 pF), antallet af vindinger af spoler L1...3 er henholdsvis 8, 24 og 32 vindinger. Selvfølgelig er alle disse data omtrentlige og skal afklares ved opsætning af den samlede modtager. Choker L4 ved ULF-udgangen - enhver fabrikstype, med en induktans på 10 µH og derover. I mangel af en, kan du vinde 20...30 drejninger af evt

isoleret ledning til en cylindrisk trimmer med en diameter på 2,7 mm fra IF-kredsløbene på enhver modtager (de bruger ferrit med en permeabilitet på 400 - 1000). Den dobbelte KPI bruges fra VHF-enheder af industrielle radiomodtagere, det samme som i forfatterens tidligere designs, der allerede er offentliggjort i magasinet. De resterende dele kan være af enhver type. En skitse af modtagerens printplade og placeringen af ​​dele er vist i fig. 2.

Ved udlægning af brættet blev et nyttigt og i nogle tilfælde presserende nødvendigt princip fulgt: at efterlade det maksimale areal af den fælles leder - "jorden" - mellem sporene.

QRP PP modtager til 40 meter

Rinat Shaikhutdinov

Modtageren viste gode resultater og gav højkvalitetsmodtagelse til mange amatørstationer, så et printkort blev udviklet. Modtagerkredsløbet har undergået mindre ændringer: en isolationskondensator er installeret ved indgangen til ultralydssenderen, lavet på det almindelige LM386-mikrokredsløb.

Dette øgede stabiliteten af ​​chip-tilstanden og forbedrede betjeningen af ​​mixeren

Indgangsdæmperen fungerer med succes som lydstyrkekontrol. Spole data

blev givet i forrige nummer, men for ikke at søge, giver vi dem igen.

Spolernes rammer og KPI er taget fra VHF enheder, spolerne justeres

30 HF kerner. L1 og L2 er viklet på samme stel, indeholder henholdsvis 4 og 16 vindinger, L3 - ligeledes 16 vindinger, lokaloscillatorspole L4 - 19 vindinger med tap fra 6. vinding. Tråd – PEL 0,15. Lavpasfilterspole L5 er importeret, færdiglavet, med en induktans på 47 mH. De resterende dele er af de sædvanlige typer. Transistor 2N5486 kan udskiftes med KP303E, og transistor KP364 med KP303A

Simpel superheterodyne på 40 meter

En modtager fra den simpleste serie, med et minimum antal dele, til en rækkevidde på 40 meter. AM-SSB-CW-modulation skiftes af BFO-kontakten. Et piezoelektrisk filter med en frekvens på 455 eller 465 kHz bruges som et selektivt element. Induktorer beregnes af et af de programmer, der er lagt ud på webstedet eller lånt fra andre designs.

Modtager "Det kunne ikke være enklere"

Modtageren er bygget ved hjælp af et superheterodyne kredsløb med et kvartsfilter og har en følsomhed, der er tilstrækkelig til at modtage amatørradiostationer. Modtagerens lokaloscillator er placeret i en separat metalboks og dækker området 7,3-17,3 MHz. Afhængigt af indstillingerne af inputkredsløbet er området af modtagne frekvenser i området 3,3-13,3 og 11,3-21,3 MHz. USB eller LSB (og samtidig jævn justering) tunes af lokaloscillatormodstanden BFO. Ved brug af et kvartsfilter til andre frekvenser skal lokaloscillatoren genberegnes.

4-bånds direkte konverteringsmodtager

HF modtager fra DC1YB

HF-modtageren med opkonvertering er bygget efter et tredobbelt konverteringsskema og dækker 300 kHz - 30 MHz. Det modtagne frekvensområde er kontinuerligt. Yderligere finjustering muliggør SSB- og CW-modtagelse. Modtagerens mellemfrekvenser er 50,7 MHz, 10,7 MHz og 455 kHz. Modtageren bruger billige filtre ved 10,7 MHz 15 kHz og industrielle 455 kHz. Den første VFO dækker frekvensbåndet fra 51 MHz til 80,7 MHz. bruger en KPE med et luftdielektrikum, men forfatteren udelukker ikke brugen af ​​en synthesizer.

Modtagerkredsløb

Enkel HF-modtager

Økonomisk radiomodtager

S. Martynov

I dag bliver effektiviteten af ​​radiomodtagere stadig vigtigere. Som du ved, er mange industrielle modtagere ikke økonomiske, og alligevel er langvarige strømafbrydelser i mange bygder i landet blevet almindelige. Omkostningerne til batterier bliver også byrdefulde, når de udskiftes ofte. Og langt fra "civilisation" er en økonomisk radio simpelthen nødvendig.

Forfatteren af ​​denne publikation satte sig for at skabe en økonomisk radiomodtager med høj følsomhed og evnen til at fungere i HF- og VHF-båndene. Resultatet var ganske tilfredsstillende - radiomodtageren er i stand til at fungere fra et batteri

Vigtigste tekniske egenskaber:

Modtaget frekvensområde, MHz:

• KV-1 ................... 9,5...14;
• KV-2............... 14,0 ... 22,5;
• VHF-1 ............ 65...74;
• VHF-2 ............ 88...108.

Selektivitet af AM-stien på den tilstødende kanal, dB,

• ikke mindre........................ 30;

Maksimal udgangseffekt ved 8 Ohm belastning, mW, ved forsyningsspænding:

Radiomodtagerens følsomhed, når den er korrekt konfigureret...

Radiomodtagerkredsløb

Mini-Test-2-bånd

Dual-band-modtageren er designet til at lytte til amatørradiostationer i CW-, SSB- og AM-tilstande på de to mest populære bånd på 3,5 (nat) og 14 (dag) MHz. Modtageren indeholder ikke et særlig stort antal komponenter, ikke-manglende radiokomponenter, og er meget nem at sætte op, hvorfor den har ordet "Mini" i sit navn. Det er en superheterodyn med én frekvensomdannelse. Mellemfrekvensen er fast – 5,25 MHz. Denne IF giver dig mulighed for at modtage to frekvenssektioner (hoved og spejl) uden at skifte elementer i GPA'en. Ændring af rækkevidde sker ved blot at skifte radioelementer i inputfilteret. Receiveren bruger en ny, nyudviklet IF-forstærker og forbedret AGC-kredsløb. Modtagerens følsomhed er omkring 3 µV, det dynamiske område for blokering er omkring 90 dB. Modtageren forsynes med +12 volt.

Mini-Test-mange-band

Rubtsov V.P. UN7BV. Kasakhstan. Astana.

Multibåndsmodtageren er designet til at lytte til amatørradiostationer i CW-, SSB- og AM-tilstande på bånd 1.9; 3,5; 7,0; 10, 14, 18, 21, 24, 28 MHz. Modtageren indeholder ikke et særlig stort antal komponenter, ikke-mange radiokomponenter, er meget nem at sætte op, hvorfor den har ordet "Mini" i navnet, og ordet "mange" angiver evnen til at modtage radiostationer på alle amatørbands. Det er en superheterodyn med én frekvensomdannelse. Mellemfrekvensen er fast – 5,25 MHz. Brugen af ​​denne IF skyldes den lille tilstedeværelse af berørte punkter, den store forstærkning af IF'en ved denne frekvens (hvilket i nogen grad forbedrer støjparametrene for stien) og overlapningen af ​​3,5 og 14 MHz områderne i GPA med samme trimningselementer. Det vil sige, at denne frekvens er en "arv" fra den tidligere dual-band version af "Mini-Test" receiveren, som viste sig at være ganske god i multi-band versionen af ​​denne receiver. Modtageren anvender en ny, nyligt udviklet IF-forstærker, følsomheden øges til 1 µV og i forbindelse med stigningen i sidstnævnte forbedres driften af ​​AGC-systemet, og funktionen til at justere AGC-dybden introduceres.

Vi vil bruge en HF-konverter, hvilket resulterer i en kortbølget domed en variabel første IF og en kvartseret første lokaloscillator. Denne løsning, med en relativt lav IF, giver ikke kun god selektivitet for både den tilstødende kanal og spejlkanalen i hele HF-området, men også høj stabilitet af tuning-frekvensen. På grund af dette var en lignende struktur til konstruktion af HF-modtagere (og transceivere, for eksempel den legendariske UW3DI) meget populær i pre-synthesizer-æraen. Da udvidelsen af ​​antallet af HF-bånd af en sådan modtager kun er begrænset af tilgængeligheden af ​​kvarts til den første lokale oscillator ved de nødvendige frekvenser, hvilket, som i gamle dage, og desværre nu, i den nuværende vanskelige økonomiske betingelser, repræsenterer et vist problem, blev der udviklet en konverter, der dækker de vigtigste HF-områder på kun én (maksimalt to) kvartsresonatorer. Jeg har allerede implementeret en lignende løsning i to-rørs superheterodyn og viste gode resultater.

Det skematiske diagram af den første version af HF-konverteren er vist i fig. 2. og er allerede kendt for mange, fordi faktisk er det en tilpasning til halvledere, som vi allerede kender fra ovenstående publikation af en rørkonverter.

Dette er en fire-bånds konverter, der giver modtagelse på 80,40,20 og 10m båndene. Desuden udfører den på 80m funktionerne som en resonans UHF, og på resten - en konverter med en kvarts lokal oscillator. En lokaloscillator, der er stabiliseret af kun én ikke-defekt 10,7 MHz kvarts (en resonansfrekvens i området 10,6-10,7 MHz er acceptabel uden væsentlige forskelle i drift), fungerer på 40m og 20m på den grundlæggende harmoniske af kvarts og på 10. række på sin tredje harmoniske (32,1MHz). Skalaen kan være en simpel mekanisk med en bredde på 500 kHz i områderne 80 og 20 m - direkte og 40 og 10 - omvendt (svarende til den, der bruges i UW3DI). For at sikre de frekvensområder, der er angivet i diagrammet, blev indstillingsområdet for den grundlæggende enkeltbåndsmodtager beskrevet i første del af artiklen valgt til at være 3,3-3,8 MHz.

Signalet fra antennestikket XW1 føres til en justerbar dæmper lavet på et dobbeltpotentiometer 0R1 og går derefter gennem koblingsspolen L1 til et dobbeltkredsløbsbåndpasfilter (BPF) L2C3C8, L3C19 med kapacitiv kobling gennem kondensator C12. I betragtning af at en antenne af enhver tilfældig længde kan bruges sammen med modtageren, og selv når den justeres af en dæmper, kan modstanden af ​​signalkilden ved PDF-indgangen variere over et bredt område for at opnå en rimelig stabil frekvensgang under sådanne forhold, er en matchende modstand R1 installeret ved PDF-indgangen. Områderne skiftes med SA1-kontakten. I kontaktpositionen vist i diagrammet er 28 MHz-båndet tændt. Når der skiftes til 14 MHz, er yderligere sløjfekondensatorer C2, C7 og C16, C18 forbundet til kredsløbene, hvilket flytter kredsløbenes resonansfrekvenser til midten af ​​driftsområdet og en ekstra koblingskondensator C11. Ved skift til 7 MHz-området tilsluttes yderligere sløjfekondensatorer C1, C6 og C15, C17, hvilket flytter kredsløbenes resonansfrekvenser til midten af ​​driftsområdet og en ekstra koblingskondensator C10. Ved skift til 3,5 MHz-området tilsluttes henholdsvis kondensatorerne C5, C14 og C9 til PDF-kredsløbene. For at udvide båndet på 80 m båndet blev modstand R4 introduceret. Denne fire-bånds PDF er designet til brug af en stor antenne i fuld størrelse og er lavet i et forenklet design med kun to spoler, hvilket viste sig at være muligt takket være flere funktioner - de øvre områder, hvor større følsomhed og selektivitet er påkrævet, er smal (mindre end 3%), de nederste 80 m, hvor meget interferensniveauet er højt og en følsomhed på omkring 3-5 μV er ganske tilstrækkelig - bred (9%). Det anvendte kredsløb har den højeste spændingsforstærkning ved 28 MHz med en næsten proportional frekvensreduktion mod 3,5 MHz, hvilket reducerer en vis forstærkningsredundans i de lavere områder.

Modtagerens lokale oscillatoren er lavet i henhold til et kapacitivt trepunktskredsløb (Colpitts version) på transistor VT1 forbundet med OE. I dette kredsløb er generering af oscillationer kun mulig med induktiv reaktans af resonatorkredsløbet, dvs. oscillationsfrekvensen er mellem frekvenserne af seriel og parallel resonans, og denne betingelse er gyldig både ved frekvensen af ​​kvarts hovedresonans og ved dens ulige harmoniske. Når der genereres ved en grundlæggende frekvens på 10,7 MHz (på 40 og 20 m områderne), består lokaloscillatorkredsløbet af en kvartsresonator ZQ1 og kondensatorerne C4, C13. På det 10. område, ved hjælp af afbrydersektion SA1.3, er induktor L3 med en induktans på 1 μH forbundet til kollektorkredsløbet VT1 i stedet for belastningsmodstand R3, som sammen med C13, kapacitansen af ​​kollektorforbindelsen VT1 og monteringskapacitansen , danner et parallelt resonanskredsløb afstemt til frekvensen af ​​den tredje harmoniske af kvarts (ca. 32,1 MHz), som sikrer aktivering af kvarts ved den tredje harmoniske. Modstand R2 bestemmer og indstiller ganske stift (på grund af dyb OOS) driftstilstanden for transistoren VT1 for jævnstrøm. C22R6C24-kæden beskytter det fælles strømkredsløb mod indtrængning af lokaloscillatorsignalet i det.

Det valgte DFT-signal føres til mixeren - den første gate på felteffekttransistoren VT2. Dens anden gate modtager en lokaloscillatorspænding af størrelsesordenen 1...3 Veff gennem kondensator C20 (i 80m-området leveres strøm ikke til lokaloscillatoren, og transistor VT2 fungerer i en typisk resonans UHF-tilstand). Som en resonansbelastning er den fulde vikling af kommunikationsspolen L1 på basismodtageren forbundet til afløbet VT2 (se diagrammet i fig. 1), på hvilket signalet for den 1. mellemfrekvens (3300 - 3800 kHz) er isoleret.

Afsnit SA1.4 i rækkeviddekontakten skifter frekvensen af ​​referencelokaloscillatoren (USB-signal), så den traditionelle amatørradiomodtagelse af det øvre sidebånd på 80- og 40m-båndet og det nederste på 10- og 20m-båndene er sikret +9V omformerens forsyningsspænding er stabiliseret integreret stabilisator DA1.

Hvis det er muligt at købe moderne kvarts i lille størrelse med en grundfrekvens (første harmonisk) på 24,7-24,8 MHz, så kan du lave en konverter til 5 områder (se fig. 3).
Mindre ændringer i koblingsudgangene på SA1-omskifteren er hovedsageligt forbundet med introduktionen af ​​det femte område. For at forbinde Makeevskaya-digitalvægten (TSH) er der tilvejebragt en bufferforstærker VT3 og en femte sektion af omskifteren SA1.5 (ikke vist i diagrammet i fig. 3), som styrer DS-tælletilstanden. Kredsløbet viste sig at være enkelt i udseende, men... forestil dig bare, hvor mange ledninger der skal køres lige mellem de fem sektioner af SA1-kontakten og kortet!

Ved gentagelse af de beskrevne konvertere er det nødvendigt at følge de traditionelle regler for installation af RF-enheder og sikre en minimumslængde (ikke mere end 4-5 cm) af lederne, der forbinder konverteren til sektionerne SA1.1, SA1.2 og SA1. 3 for at minimere den reaktivitet, de indfører i resonanskredsløbene (når de er installeret i form af et "net-tangle", er dette hovedsageligt induktans), hvilket betydeligt kan komplicere justeringen af ​​kredsløbene i de øvre områder. Det var den manglende overholdelse af disse regler, der var årsagen til nogle kollegers fejl i fremstillingen af ​​tube super på printplader.

For at forenkle designet og sikre dets gode repeterbarhed blev der udviklet et universelt design af en 4/5-båndskonverter med elektronisk rækkeviddeskift, hvis skematiske diagram er vist i fig. 4.

Vær ikke bange! 🙂 Grundlaget for konverteren forbliver det samme. Et større antal ekstra dele er en pris for alsidig brug og elektronisk kontrol af rækkeviddeskift. For versionen med fire bånd (enkeltkvarts) installeres alle elementer undtagen dem, der er vist med orange, og for to-kvarts-versionen er alle elementer, undtagen dem, der er vist med grøn, installeret. Omskiftning af PDF-områderne udføres ved hjælp af relæer K1-K4, styret af en enkeltsektionsafbryder SA1 (dvs. kun 5 ledninger jordet af HF). Skift af driftstilstand og genereringsfrekvens for den første lokale oscillator udføres af transistoromskiftere VT2, VT3, styret af en resistiv dekoder R14, R17, R18, R19. CB-tælletilstanden styres af diodedekoderen VD3, VD5, VD6, VD7, VD10, og den modtagne side skiftes af diodedekoderen VD4, VD8, VD9. Disse kontrolalgoritmer er vist i tabellerne i fig. 5.

Det afspejler også Funktioner ved tilslutning af Makeevskaya digitalvægt. I den gamle version af TsSh (se. beskrivelse), som bruges i forfatterens version, til at indstille den nødvendige tælleformel (se fig. 5) i tre-input-tilstand, bruges to styresignaler F8 og F9. I den moderne version af TsSh Makeevskaya med LED-indikatorer kaldet "Unik LED" (se. beskrivelse) kontinuiteten i styringen af ​​tælletilstanden bevares, og de tilsvarende stifter kaldes K1 og K2 (vist i parentes i diagrammet i fig. 4). Men i den moderne økonomiske version af TsSh Makeevskaya med LCD-indikatorer kaldet "Unik LCD" (se. beskrivelse) tælletilstanden styres af kun én udgang, der skifter enten additions- eller subtraktionstilstanden af ​​alle argumenter (dvs. de målte frekvenser for tre generatorer), men tælleformlen, vi har brug for, kan forprogrammeres og lagres i ikke-flygtig hukommelse - i vores tilfælde (se tabel Fig.6) er det nødvendigt at angive, at argument F3 altid er negativt. Den samme single-pin kontrol af tælletilstanden understøttes også af den Unique LED digital switch, så den hvis det ønskes kan programmeres og tilsluttes på samme måde som Unique LCD digital switchen.

Konverter design. Alle konverterdele er monteret på en plade lavet af enkeltsidet folieglasfiberlaminat, der måler 75x75 mm. En tegning af det i lægformat er tilgængelig. For at reducere størrelsen er kortet designet til at installere hovedsageligt SMD-komponenter - modstande i standardstørrelse 1206 og kondensatorer 0805, importerede små elektrolytiske. Trimmere CVN6 fra BARONS eller lignende små. Relæer med en driftsspænding på 12 V er små importerede relæer med 2 koblingsgrupper af en udbredt standardstørrelse, produceret under forskellige navne - N4078, HK19F, G5V-2 osv. Som VT1, VT5 kan du bruge næsten alle silicium n-p-n transistorer med en strømoverførselskoefficient på mindre end 100, BC847-BC850, MMBT3904, MMBT2222 osv., som VT2, VT3 kan du bruge næsten alle silicium p-n-p transistorer med en strømoverførselskoefficient på mindre end 100, BC857-BC860, MMBT3906 osv. Dioder VD1-VD10 kan udskiftes med indenlandske KD521, KD522. Modtagerspolerne L1-L4 er lavet på rammer med en diameter på 7,5-8,5 mm med en SCR-trimmer og en standardskærm fra IF-kredsløbene i farveblokken på sovjetiske farvefjernsyn. Spoler L2-L3 indeholder 13 vindinger PEL, PEV-tråd med en diameter på 0,13-0,3 mm, viklet tur til vinding. Kommunikationsspole L1 er viklet oven på bunden af ​​spole L2 og indeholder 2 vindinger, og kommunikationsspole L4 er viklet oven på bunden af ​​spole L3 og indeholder 7 vindinger af samme ledning. Choke L5, der bruges i en single-quartz version, er en lille importeret (grøn stribet). Hvis det er nødvendigt, kan alle spoler laves på alle andre rammer, der er tilgængelige for radioamatøren, naturligvis ved at ændre antallet af vindinger for at opnå den nødvendige induktans og følgelig justere printpladetegningen til det nye design. Foto af det samlede bræt.

Indstillinger er også ret enkel og standard. Efter at have kontrolleret den korrekte installation og DC-tilstande, tilslutter vi et AC-rørvoltmeter til VT5-emitteren (stik J4) for at overvåge det lokale oscillatorspændingsniveau (hvis du ikke har en industriel, kan du bruge en simpel diodeprobe, lignende til det beskrevet i) eller et oscilloskop med en båndbredde på mindst 30 MHz med en lavkapacitetsdeler (højmodstandssonde), som en sidste udvej - tilslut den gennem en lille kapacitans.

Skifter vi til 40 og 20m områderne, kontrollerer vi for tilstedeværelsen af ​​et vekselspændingsniveau på omkring 1-2 Veff. På samme måde kontrollerer vi lokaloscillatorens funktion på 15- og 10m-båndene. Dette er til en to-quartz version, men hvis vi laver en single-quartz (quad-band) version, så tænder vi for 10m rækkevidden og ved at justere C25 opnår vi den maksimale generationsspænding - den skal være cirka samme niveau. Derefter, ved at tilslutte en frekvensmåler (FC) til stik J4, kontrollerer vi de lokale oscillatorgenereringsfrekvenser for overensstemmelse med dataene i tabellen vist i fig. 5.

Hvis du har enheder såsom frekvensresponsmåler eller GSS, eller endnu bedre NWT, er det bedre at konfigurere PDF'en uafhængigt af basismodtageren. For at gøre dette lukker vi midlertidigt modstand R5 med en ledningsjumper, så lokaloscillatorsignalet ikke forstyrrer os, tilslutter en 220 ohm belastningsmodstand til stik J2 og forbinder den til NWT-indgangen (eller en udgangsindikator, f.eks. , et oscilloskop med en båndbredde på mindst 30 MHz med en lav-kapacitans divider (høj-impedans probe) følsomhed, der ikke er værre end tiere af mV). Vi forbinder NWT-udgangen (GSS eller frekvensresponsmåler) til antenneindgangen. For korrekte målinger indstiller vi dets udgangsniveau, så der ikke er nogen mærkbar overbelastning af to-gate transistoren, som i dette tilfælde fungerer som en UHF. Fraværet af overbelastning kan bestemmes af den uændrede frekvensgang, når signalet falder, for eksempel med 10 dB eller, i tilfælde af brug af GSS, proportionaliteten af ​​ændringen i dets udgangsniveau til ændringen i inputniveauet, selv med de samme 10 dB. Det anbefales at udføre en sådan kontrol (for at sikre, at målebanen ikke overbelastes) regelmæssigt., for ikke at træde på den typiske rake for begyndere.

Og vi går videre til opsætning af PDF'en, startende fra 80 m rækkevidde. Ved at justere trimmerne på spolerne L2, L3 opnår vi den nødvendige frekvensrespons på skærmen (hvis vi konfigurerer den ved hjælp af GSS, sætter vi den gennemsnitlige frekvens af området til 3,65 MHz på den og opnår det maksimale udgangssignal). Så går vi videre til at opsætte PDF'en på andre bånd, startende fra 10m, men vi rører ikke spolekernerne længere! Og vi justerer trimmerne svarende til intervallerne - på intervallet 10m - disse er C5, C20, 15m - C10, C19, 20m - C9, C18 og 40m - C8, C17.

Sammenkoblingsdiagrammet er vist i fig. 6. +5V strømforsyningen leveres af en ekstern integreret stabilisator 0DA1, monteret på modtagerens metalhus for bedre afkøling. Filter 0С2.0R3 giver afkobling af den digitale kontaktforsyning og reducerer opvarmningen af ​​0DA1-stabilisatoren ved brug af digital kontakt med LED-indikatorer, der forbruger op til 200 mA. Ved tilslutning af den økonomiske "Unique LCD" digitale switch, som kun bruger 18 mA, er de anbefalede filterklassificeringer angivet i parentes, og den tilladte effekttab af modstand 0R3 kan reduceres til 0,125 W. Efter at have tilsluttet konverteren (hvis kortene var konfigureret adskilt fra hinanden) til basismodtageren, skal du kontrollere, om parringen af ​​det første kredsløb af 1. IF (på spole L2 Fig. 1.) er forsvundet, og hvis nødvendigt, skal du justere det i henhold til den metode, der er skitseret i første del af artiklen. Det er bedre at gøre dette på et bredt område, for eksempel på 10 eller 15m, så PDF'en ikke væsentligt begrænser båndbredden af ​​hele modtagerens RF/IF-sti, når der tunes over hele rækkevidden af ​​1. IF.

Foto af udseendet af den samlede fem-bånds modtager

foto af installationen:

En korrekt konfigureret modtager har en følsomhed ved s/n = 10 dB ikke værre (sandsynligvis mærkbart bedre, men jeg kan ikke måle det mere nøjagtigt med det udstyr, der nu er tilgængeligt) 0,4 µV (10m) til 2 µV (80m). I lang tid blev modtageren testet med en surrogatantenne (15 meter ledning fra 4. sal til et træ), jeg kan godt lide, hvordan det fungerer. Takket være den vidunderlige DDR-rovsky EMF lyder det saftigt og smukt (så længe frekvensnaboerne ikke blander sig 🙂), effektivt (jeg bruger næsten aldrig en attenuator) og AGC'en fungerer problemfrit, GPA-frekvensen er ret stabil uden ethvert termisk stabiliseringsarbejde, den indledende udløbshastighed er mindre end 1 kHz, derfor, umiddelbart efter tænding, aktiveres Makeevskaya DAC, og du kan bruge modtageren uden opvarmning - frekvensen står forankret til stedet under enhver kobling af bands.

Du kan diskutere modtagerens design, give udtryk for din mening og forslag på forum

S. Belenetsky,US5MSQ Kiev, Ukraine

Enkel observatørmodtager

Emnet om en simpel iagttagermodtager for begyndere hjemsøger mange, og langt fra begyndende, radioamatører.... Designs udgives med jævne mellemrum, nye "tråde" åbnes i fora osv... Så fra tid til anden tænker jeg på dette emne.... Jeg ønsker stadig at finde den løsning, der er optimal med hensyn til enkelhed, repeterbarhed og tilgængelighed af komponenter....

Selvfølgelig er den nemmeste måde i vores tid for dem, der ønsker at lytte til radioudsendelser for første gang med anstændig kvalitet, en SDR-modtager...

Men mange er interesserede i "klassikerne" - en superheterodyne eller PPP med en GPA og uden en synthesizer.... Mange begynder radioamatører har allerede erfaring med radioteknik, men har ikke erfaring inden for radiomodtagelse, og, har som udgangspunkt ikke normal rækkevidde antenner, men vil gerne forsøge sig med . Det var for denne kategori, jeg forsøgte at "opfinde" en modtager...

Jeg synes ikke det kan betale sig at lave dit første receiver all-band - det er svært at bruge en VFO, og med up-konvertering skal du bruge en synthesizer, og at lave den single-band er heller ikke særlig interessant... Efter min mening, et kompromis i form af en 3-bånds modtager til 80-40 er interessant -20 m (det er klart, at i den foreslåede ordning kan du lave alle områder, hvis det ønskes), dvs. de mest interessante områder, der er aktive på forskellige tidspunkter af dagen, dvs. Du kan altid høre noget, som er interessant for en begynder.

Modtageren skal på trods af sin enkelhed have god dynamik og selektivitet i spejlkanalen - ellers vil det være svært, når der modtages på forskellige surrogat-"reb", som begyndere normalt bruger, ud over fløjten fra "broadcasters" og støj. at modtage noget - og dæmperen hjælper ikke altid.

Med hensyn til strukturen...Jeg gennemtænkte mange muligheder....Og vendte stadig tilbage til den foreslåede - en superheterodyn med et kvartsfilter.... Hvis der er en EMF tilgængelig, så kan det give mening at lave en dobbeltkonvertering , men hvis der ikke er nogen EMF? Efter min mening er det nemmere at købe 5 kvartskrystaller til en frekvens og lave et 4-krystal filter, som er ganske velegnet til en modtager af denne klasse.

Angående komponenterne... Der er også mange uenigheder - for nogle er 174XA2 allerede "eksotisk", men for andre er den overkommelig mv. Derfor kom jeg frem til, at der ikke skulle være mikrokredsløb i radiostien... Og parametrene kan opnås bedre, og der vil være færre problemer med søgningen - transistorer er altid nemmere at finde.

GPA.... Kritisk enhed... Jeg tror, ​​du skal lave elektronisk justering på varicaps - KPI'er og verniers er et problem for mange... Selv uden en multi-turn modstand, kan du klare dig med de sædvanlige to og lave grove og jævne justeringer separat.

DFT - mindst 2-vejs...

Det er klart, at de fleste radioamatører er "skræmt" fra at bygge en modtager på grund af behovet for at spole spolerne, ikke altid tilgængelige viklingsdata, problemer med at finde rammer som forfatteren til et bestemt kredsløb osv. Jeg tænkte også på, hvordan man "forener" spolerne og besluttede, at det var bedst at bruge "Amidon"-ringe, som bliver mere og mere tilgængelige og har fremragende og let beregnede parametre .... Gentageligheden af ​​design med sådanne ringe er også fremragende - et eksempel er Softrock og mange andre sæt... Det er meget praktisk at beregne et hvilket som helst filter i RFSIM og få induktansværdien til at beregne antallet af omdrejninger for et kendt mærke af ring ved hjælp af den enkleste formel. Al parameteren er i dataarket for hvert mærke - for eksempel for T-25-2 er det lig med 34.t .e ved 100 omdrejninger får vi 34 µH

Jeg tror også, at trimningskondensatorer ikke er et problem - "importerede" TSC-6 er fremragende, som er installeret i næsten alle radiomodtagere...

Modtagerkredsløb

Kvartsfilteret på modtageren giver mulighed for jævnt at justere båndet, og hvis dette ikke er nødvendigt (eller der simpelthen ikke er nogen varicaps tilgængelige), skal du blot udskifte varicaps med kondensatorer med en kapacitet på 82 - 120 pF for at opnå den ønskede båndbredde på 2,4 - 3 kHz.

Der vil ikke være nogen problemer med en cascode forstærker - du skal blot vælge den optimale driftstilstand ved hjælp af trimmeren R19 og R17... Du kan indføre IF gain control ved at erstatte R19 med en variabel modstand.

I stedet for IF-kredsløbet L1 vil vi bruge en standard DM-01 induktor (eller en lignende) på 1 μH.

Problemer med DFT? Vi tager alle tilgængelige rammer (fra samme sæbeskål) og laver... Induktansen er kendt... Eller den indvendige isolering af kablet (du kan bruge rammer fra medicinske sprøjter) Vi beregner det nødvendige antal drejninger og vind .... Der er mange metoder til at beregne antallet af vindinger af spoler. En anden mulighed er at tage DM-01 drosler for 1 μH og indstille DFT til 20 m.... Der er ingen problemer med at genberegne DFT for alle områder for standard induktanser...

Filteret er lavet af PAL-resonatorer med en frekvens på 8,867 MHz

Frekvensspredningsnøjagtigheden er ønskelig op til 200 Hz.

Om udskiftning af transistorer.

Transistorer KP302, 303, 307, DF245 osv. anvendes i mixeren. Modierne vælges af en modstand ved kilden.

Vi vil erstatte VT2 med KT368 eller en hvilken som helst højfrekvent lav-støj.

V ULF - KT3102E

Modtager PCB

Modtager forbedring.

Som et resultat af testene viste det sig, at der er nok følsomhed i de lave frekvensområder, men ikke nok i de høje frekvensområder. Derfor blev mixeren lidt modificeret.

Modificeret modtagerkredsløb

Modtageren af ​​en nybegynder kortbølgeobservatør arbejder i bånd 28; 21; 14,0; 7,0; 3,5 MHz og er beregnet til modtagelse af radiostationer, der fungerer via telefon og telegraf.

Modtagerens hovedkomponenter er: en konverter på en lampe L1 (6A10S), en gitterdetektor L2 (6K3) med feedback og en to-trins lavfrekvent forstærker L3 (6N7S).

Fig.1. Skematisk diagram af modtageren

For at lette fremstillingen af ​​en modtager ved at begynde kortbølgeoperatører bliver inputkredsløbene ikke genopbygget under processen med at modtage radiostationen. Der er ingen mærkbar nedgang i følsomheden ved kanterne af området. Konverteren bruger et enkelt IF-kredsløb, hvortil der anvendes positiv feedback for at øge modtagerens følsomhed og selektivitet. For at eliminere interferens på spejlkanalen blev IF valgt ved en høj frekvens på 1600 kHz.

Den nødvendige driftsform for lampen L1 langs afskærmningsgitteret, hvor der opnås stabil drift af den lokale oscillator, vælges af modstand R2. R3 og C8 udfører gridlick-funktioner.

Mængden af ​​feedback reguleres af potentiometer R9, forbundet til detektorkaskadelampens afskærmningsgitterkredsløb. Ved modtagelse af fjerntliggende stationer, der opererer via telefon, bør mængden af ​​feedback sættes tæt på kritisk; ved modtagelse af telegrafstationer - over kritisk.

Detaljer og design

Induktorerne er viklet på paprammer med en diameter på 10 mm og en længde på 40 mm.

Fig.2. Tegning af induktorer L1-L5

Fig.3. Tegning af induktorer L6-L10

Spole L12 skal kunne bevæge sig i forhold til spole L11. Afstanden mellem dem vælges eksperimentelt. Spoler L11 og L12 er indesluttet i en kobber- eller aluminiumsskærm. Øverst på skærmen er der en møtrik (ikke vist på figuren), hvor ferritkerneskruen roterer. Ved at bruge denne kerne kan du konfigurere L11, L12 kredsløbet.

Fig.4. Tegning af induktorer L11-L12

Transformer Tr1 er viklet på en Sh15 kerne, tykkelsen af ​​sættet er 20 mm. Vikling 1 indeholder 3000 vindinger PEL 0,12 ledning; vikling 2 - 70 vindinger PEL 0,4 ledning. Du kan bruge en færdiglavet - fra en industriel modtager "Voronezh". Strømtransformatoren er også klar med passende forsyningsspændinger. Ensretteren skal levere en strøm på mindst 25 mA ved en spænding på 230...250 V.

Opsætning af modtageren

Opsætning af modtageren er let. Lavfrekvensdelen og netdetektoren begynder normalt at arbejde med det samme. Hvis generering ikke opstår, når spændingen på afskærmningsgitteret af lampe L2 stiger, bør afstanden mellem spolerne L11 og L12 reduceres. Hvis der ikke er nogen generering i dette tilfælde, er det nødvendigt at skifte enderne af feedbackviklingen L12 eller vende den om. Hvis generering sker, når potentiometeret R9 er i midterpositionen, kan justeringen af ​​detektorkaskaden betragtes som afsluttet.

Når du opsætter konverteringstrinnet, skal du først kontrollere, om lokaloscillatoren virker. Hvis lokaloscillatoren fungerer, så når kronblad 8 på lampe L2 kortsluttes til katoden, øges spændingsfaldet over R1. I mangel af generering bør spændingen på afskærmningsnettet L1 vælges mere omhyggeligt ved at ændre værdien af ​​R2.

Ændring af grænserne for områderne udføres ved at ændre kapacitansen C12-C16 og mere omhyggeligt vælge antallet af vindinger af spoler L6-L10.

Ved at tænde for 40 m rækkevidden og tilslutte en antenne til modtageren forsøger de at modtage en radiostation. Derefter, ved at dreje kerneskruen L11 og justere kondensatoren C5, opnås den maksimale modtagevolumen.