Balkon og loggia. / 07.03.2020

Koefficienten for at reducere luftvolumen i bygningen. Beregning af solstråling om vinteren

Beskrivelse:

I overensstemmelse med sidstnævnte er "termisk beskyttelse af bygninger" for ethvert projekt obligatorisk til sektion af energieffektivitet. Hovedformålet med sektionen er at bevise, at det specifikke varmeforbrug til opvarmning og ventilation af bygningen ligger under den normative værdi.

Beregning af solstråling om vinteren

Strømmen af \u200b\u200btotal solstråling, der kommer over opvarmningsperioden til vandrette og lodrette overflader under gyldige betingelser for skyer, kWh / m2 (MJ / m2)

En strøm af total solstråling, der kommer for hver måned af opvarmningsperioden til vandrette og lodrette overflader under gyldige betingelser for skyer, kWh / m2 (MJ / m2)

Som følge af arbejdet blev data opnået på intensiteten af \u200b\u200bden samlede (direkte og spredte) solstråling, der faldt på forskellige orienterede vertikale overflader for 18 byer Rusland. Disse data kan bruges i ægte design.

Litteratur

1. Snip 23-02-2003 "Termisk beskyttelse af bygninger". - m.: Gosstroy Rusland, FSUE CPP, 2004.

2. Videnskabelig og anvendt referencebog om Sovjetunionens klima. Del 1-6. Vol. 1-34. - Sankt Petersborg. : HydrometeoizDat, 1989-1998.

3. SP 23-101-2004 "Design af termisk beskyttelse af bygninger." - m.: FSUE CPP, 2004.

4. MHSN 2.01-99 "Energibesparelse i bygninger. Tilsynsmyndigheder om varme og varme og varmeteknik. " - m.: GUP "NIC", 1999.

5. Snip 23-01-99 * "Construction Climatology". - m.: Gosstroy Rusland, GUP CPP, 2003.

6. Konstruktion Climatology: Reference Manual for Snip. - m.: Stroyzdat, 1990.

(bestemmelse af tykkelsen af \u200b\u200bisoleringslaget på loftet

overlappende og belægninger)
A. SOURCE DATA

Fugtighedszonen er normal.

z. Ht \u003d 229 dage.

Den gennemsnitlige estimerede temperatur på opvarmningsperioden t. HT \u003d -5,9 ºС.

Temperatur på kold fem dage t. Ext \u003d -35 ° C.

t. int \u003d + 21 ° С.

Relativ luftfugtighed: \u003d 55%.

Beregnet lufttemperatur på loftet t. int g \u003d +15 C.

Varmeoverføringskoefficienten for den indvendige overflade af loftet overlapper
\u003d 8,7 w / m 2 · с.

Varmeoverføringskoefficienten for den ydre overflade af loftet overlapning
\u003d 12 W / m 2 · ° C.

Varmeoverføringskoefficienten for den indre overflade af belægningen af \u200b\u200ben varm loftsrum
\u003d 9,9 vægt / m 2 · ° C.

Varmeoverføringskoefficienten for den ydre overflade af dækningen af \u200b\u200ben varm loftsrum
\u003d 23 vægt / m 2 · ° C.
Building Type - 9-etagers boligbygning. Køkkener i lejligheder er udstyret med gaskovne. Højden på loftet er 2,0 m. Coating område (tag) MEN g. C \u003d 367,0 m 2, overlapper en varm loft MEN g. f \u003d 367,0 m 2, udendørs vægge loftsrum MEN g. w \u003d 108,2 m 2.

I den varme attraktion er det øverste layout af rør af varme- og vandforsyningssystemer placeret. De beregnede temperaturer i varmesystemet - 95 ° C, varmt vandforsyning - 60 ° C.

Diameter af opvarmningsrør 50 mm med en længde på 55 m, varmtvandsledninger 25 mm med en længde på 30 m.
Loftet overlappe:

Fig. 6 Beregnet skema.

Loftet overlapning består af de strukturelle lag, der er angivet i tabellen.

№	Navn på materiale (designs)	, kg / m 3	Δ, M.	, W / (m · ° с)	R., m 2 · ° C / W
1	Slabs stiv mineraluld på bitumenbindemidler (GOST 4640)	200	H.	0,08	H.
2	Parosolation - Rubitex 1 lag (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Forstærket beton PC Hollow Plates (GOST 9561 - 91)		0,22		0,142

Kombineret belægning:

Fig. 7 Beregnet skema.

Den kombinerede belægning over et varmt loft består af de strukturelle lag, der er angivet i tabellen.

№	Navn på materiale (designs)	, kg / m 3	Δ, M.	, W / (m · ° с)	R., m 2 · ° C / W
1	Technoelast.	600	0,006	0,17	0,035
2	Cement-Sandy Solution	1800	0,02	0,93	0,022
3	Plader fra luftbeton	300	H.	0,13	H.
4	Ruberoid.	600	0,005	0,17	0,029
5	Forstærket betonplade	2500	0,035	2,04	0,017

B. Beregningsbestilling
Bestemmelse af graden i opvarmningsperioden med formel (2) Snip 23-02-2003:
D. D \u003d ( t. intelig t. Ht) z. HT \u003d (21 + 5.9) · 229 \u003d 6160.1.
Den normaliserede værdi af modstanden af \u200b\u200bvarmeoverføringsbelægning af en boligbygning ifølge formel (1) Snip 23-02-2003:

R. Req \u003d. eN.· D. D +. b. \u003d 0,0005 · 6160,1 + 2,2 \u003d 5,28 m 2 · С / W;
Ifølge SP 23-101-2004s formel (29) bestemmer vi den nødvendige varmeoverføringsmodstand ved overlappende varmt loftet
, m 2 · ° C / W:

,
hvor
- den normaliserede modstand af varmeoverføringsbelægning

n. - koefficienten bestemmes af formlen (30) SP 230101-2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
Ifølge de fundne værdier
og n. Bestemme
:
\u003d 5,28 · 0,107 \u003d 0,56 m 2 · С / W.

Påkrævet belægningsmodstand over en varm loftsrum R. 0 g. C Installer med formel (32) SP 23-101-2004:
R. 0 g.c \u003d ( – t. Ext) /  (0,28 G. ven. fra(t. VEN -) + ( t. int -) / R. 0 g.f +.
+ (
)/MEN G.f - ( – t. Ext) men G.w / R. 0 g.w ,
hvor G. Ven-præsenteret (henvises til 1 m 2 loftet) luftstrøm i ventilationssystemet, bestemt ved bordet. 6 SP 23-101-2004 og lig med 19,5 kg / (m 2 · h);

c. - den specifikke luftkapacitet svarende til 1 kvm / (kg · ° C)

t. VEN - lufttemperaturen kommer ud af ventilationskanaler, ° C, taget ens t. int + 1,5;

q. PI er den lineære tæthed af varmefluxen gennem den termiske isoleringsflade, der kommer på 1 m af rørledningslængderne, modtaget til opvarmningsrørene på 25 og til varmtvandsrør - 12 W / m (tabel 12 SP den 24. januar -2004).

Den reducerede varmeforstærkning fra rørledninger af varmesystemer og varmt vandforsyning er:
()/MEN G.F \u003d (25 · 55 + 12 · 30) / 367 \u003d 4,71 W / m2;
eN. g. W er det reducerede område af de ydervægge af loftet M2 / m2, bestemt ved formlen (33) af SP 23-101-2004,

= 108,2/367 = 0,295;

- Den normaliserede modstand af varmeoverførslen af \u200b\u200bde ydre vægge på en varm loftet, bestemt gennem opvarmningstidens grad ved en indendørs lufttemperatur i indendørs indendørs \u003d +15 ºС.

– t. Ht) · z. HT \u003d (15 + 5.9) 229 \u003d 4786.1 ° C · Dag,
m 2 · ° C / w
Vi erstatter de fundne værdier i formlen og bestemmer den krævede varmeoverføringsmodstand af belægningen over et varmt loftsrum:
(15 + 35) / (0,28 · 19,2 (22,5 - 15) + (21-15) / 0,56 + 4,71 -
- (15 + 35) · 0,295 / 3,08 \u003d 50 / 50,94 \u003d 0,98 m 2 · ° C / W

Vi bestemmer tykkelsen af \u200b\u200bisoleringen på loftet overlapning med R. 0 g. F \u003d 0,56 m 2 · ° C / W:

= (R. 0 g. F - 1 / - R. Zh.b - R. RUB - 1 /)  UT \u003d
\u003d (0,56 - 1 / 8,7 - 0,142 -0,029 - 1/12) 0,08 \u003d 0,0153 m,
vi tager tykkelsen af \u200b\u200bisolationen \u003d 40 mm, da minimumstykkelsen af \u200b\u200bmineraluldsplader er 40 mm (GOST 10140), så vil den faktiske varmeoverførselsmodstand være

R. 0 g. F-kendsgerning. \u003d 1 / 8,7 + 0,04 / 0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 \u003d 0,869 m 2 · ° C / W.
Vi bestemmer størrelsen af \u200b\u200bisoleringen i belægningen, når R. 0 g. C \u003d \u003d 0,98 m 2 · ° C / W:
= (R. 0 g. C - 1 / - R. Zh.b - R. gnide - R. c.p.r - R. T - 1 /)  UT \u003d
\u003d (0,98 - 1 / 9,9 - 0,017 - 0,029 - 0,022 - 0,035 - 1/23) 0,13 \u003d 0,0953 m,
vi tager tykkelsen af \u200b\u200bisoleringen (en gasbetonplade) 100 mm, så vil den faktiske værdi af impedansen af \u200b\u200bvarmeoverførslen af \u200b\u200bloftet belægning være næsten lig med den beregnede.
B. Kontrol af sanitære og hygiejniske krav

termisk beskyttelse af bygningen
I. Kontroller tilstanden
Til loftet overlapper:

\u003d (21 - 15) / (0,869 · 8,7) \u003d 0,79 ° C,
Ifølge bordet. 5 snip 23-02-2003 δ t. N \u003d 3 ° C, derfor betingelse δ t. G \u003d 0,79 ° C t n \u003d 3 ° C udføres.
Vi kontrollerer de udendørs omsluttede strukturer på loftet på betingelserne for caupludes af kondensat på deres indre overflader, dvs. Til betingelse.
:

- Til belægning over en varm loft, vedtager
W / m 2 · ° с,
15 - [(15 + 35) / (0,98 · 9,9] \u003d
\u003d 15 - 4,12 \u003d 10,85 ° C;
- Til udendørs vægge af en varm loftsoptagelse vedtager
W / m 2 · ° с,
15 - [(15 + 35)] / (3.08 · 8,7) \u003d
\u003d 15 - 1,49 \u003d 13,5 ° C.
II. Beregn temperaturpunktet for duggen t. D, ° C, på loftet:

- Vi beregner fugtindholdet i den ydre luft, g / m 3 ved den beregnede temperatur t. EXT:

=
- det samme, luft af et varmt loftsrum, vedtagelse af stigningen af \u200b\u200bfugtindhold δ f. Til huse med gasplader, svarende til 4,0 g / m 3:
g / m 3;
- Vi bestemmer delvis tryk på vanddampluften på det varme loftsrum:

Ved tillæg 8 efter værdi E.= e. g find dugpunktstemperatur t. D \u003d 3,05 ° С.

Den resulterende dugpunktstemperatur sammenligner med de tilsvarende værdier
og
:
=13,5 > t. D \u003d 3,05 ° C; \u003d 10.88\u003e t. D \u003d 3,05 ° С.
Temperaturen af \u200b\u200bdugpunktet er signifikant mindre end de tilsvarende temperaturer på de indre overflader af de ydre hegn, derfor vil kondensatet på de indre overflader af belægningen og på loftets vægge ikke falde ud.

Produktion. Horisontale og lodrette hegn af en varm loftet opfylder de regulatoriske krav til den termiske beskyttelse af bygningen.

Eksempel
Beregning af det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning af en 9-etagers single-sektion boligbygning (Tower Type)
Størrelserne på standardgulvet i en 9-etagers boligbyggeri er angivet i figuren.

Fig.8 Planen af \u200b\u200bprøveegulvet i en 9-etagers single-sektion boligbyggeri

A. SOURCE DATA
Byggeplads - Perm.

Klimaområde - IV.

Fugtighedszonen er normal.

Rummets fugtighedstilstand er normalt.

Betingelser for driften af \u200b\u200bomsluttende strukturer - B.

Varigheden af \u200b\u200bopvarmningsperioden z. Ht \u003d 229 dage.

Varmeperiodens gennemsnitstemperatur t. HT \u003d -5,9 ° C.

Temperaturen af \u200b\u200bden indre luft t. int \u003d +21 ° С.

Temperaturen af \u200b\u200bde kold fem dages ekstern luft t. Ext \u003d -35 ° C.

Bygningen er udstyret med en "varm" loftsrum og teknisk kælder.

Temperaturen på den indre luft i den tekniske kælder \u003d \u003d +2 ° C

Højden af \u200b\u200bbygningen fra gulvniveauet på første sal til toppen af \u200b\u200budstødeminen H. \u003d 29,7 m.

Højden på gulvet er 2,8 m.

Maksimum fra de gennemsnitlige vindhastigheder af Rumba i januar v. \u003d 5,2 m / s.
B. Beregningsbestilling
1. Definition af flybyggeriområder.

Definitionen af \u200b\u200bområdet med omsluttende strukturer er baseret på basis af laget af standardgulvet i en 9-etagers bygning og de oprindelige data i afsnittet A.

Samlet gulvområde bygning
MEN H \u003d (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38) · 9 \u003d 1663,9 m2.
Boligareal af lejligheder og køkkener
MEN l. = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 \u003d 1388,7 m 2.
Overlappende område over teknisk kælder MEN b. med loftet overlappe MEN g. F og dækning over loftet MEN g. C.
MEN b. С \u003d MEN g. F \u003d. MEN g. C \u003d 16 · 16,2 \u003d 259,2 m 2.
Samlet areal af vinduesfyldninger og balkon døre MEN F med deres nummer på gulvet:

- Vinduesfyldninger 1,5 m bred - 6 stk.,

- Vinduesfyldninger 1,2 m bred - 8 stk.,

- Balkondøre 0,75 m bred - 4 stk.

Højden af \u200b\u200bvinduerne er 1,2 m; Højde balkoner Døre - 2,2 m.
MEN F \u003d [(1,5 · 6 + 1,2 · 8) · 1,2 + (0,75 · 4 · 2.2)] · 9 \u003d 260,3 m2.
Området af indgangsdørene i trappen med deres bredde er 1,0 og 1,5 m og højde 2,05 m
MEN Ed \u003d (1,5 + 1,0) · 2,05 \u003d 5,12 m 2.
Området for vinduets fyldninger af trappen med en bredde af vinduet 1,2 m og en højde på 0,9 m

\u003d (1,2 · 0,9) · 8 \u003d 8,64 m 2.
Det samlede areal af de ydre døre af lejligheder med deres bredde er 0,9 m, højde 2,05 m og mængde på gulvet 4 stk.
MEN Ed \u003d (0,9 · 2,05 · 4) · 9 \u003d 66,42 m 2.
Det samlede areal af bygningens udvendige vægge under hensyntagen til vinduet og døråbninger

\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) · 2,8 · 9 \u003d 1622,88 m2.
Det samlede areal af bygningens ydre vægge uden vindue og døråbninger

MEN W \u003d 1622,88 - (260,28 + 8,64 + 5.12) \u003d 1348,84 m 2.
Det samlede areal af de indre overflader af de ydre omslutningsstrukturer, herunder loftet overlappe og overlappe over den tekniske kælder,

\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) · 2,8 · 9 + 259,2 + 259,2 \u003d 2141,3 m2.
Opvarmet bygningsvolumen

V. N \u003d 16 · 16,2 · 2,8 · 9 \u003d 6531,84 m 3.
2. Bestemmelse af graden af \u200b\u200bopvarmningsperioden.

Graden og dagen bestemmes ved formlen (2) snip 23-02-2003 for de følgende omsluttende strukturer:

- Ydervægge og loftet overlapper:

D. D 1 \u003d (21 + 5.9) · 229 \u003d 6160,1 ° С · sut,
- belægninger og udvendige vægge af en varm "loftsrum":
D. D 2 \u003d (15 + 5.9) · 229 \u003d 4786.1 ° С · sut,
- Overlap over den tekniske kælder:
D. D 3 \u003d (2 + 5.9) · 229 \u003d 1809,1 ° С · Dag.
3. Bestemmelse af de krævede modstande af varmeoverførslen af \u200b\u200bomsluttende strukturer.

Den krævede varmeoverføringsmodstand af de omsluttede strukturer bestemmes ved bord. 4 snip 23-02-2003 afhængigt af værdierne for opvarmningsperioden:

- Til udendørs byggevægge
\u003d 0,00035 · 6160,1 + 1,4 \u003d 3,56 m 2 · ° C / W;
- Til loftet overlapper hinanden
= n.· \u003d 0,107 (0,0005 · 6160,1 + 2.2) \u003d 0,49 m 2,
n. =
=
= 0,107;
- Til udendørs vægge loftet
\u003d 0,00035 · 4786,1 + 1,4 \u003d 3,07 m 2 · ° C / W,
- til belægning over loftet

=
=
\u003d 0,87 m 2 · ° C / W;
- Til overlapning af den tekniske kælder

= n. b. c · R. Reg \u003d 0,34 (0,00045 · 1809,1 + 1,9) \u003d 0,92 m2 · ° C / W,

n. b. C \u003d.
=
= 0,34;
- For vinduesfyldninger og balkon døre med tredobbelt glas i træbindinger (bilag L SP 23-101-2004)

\u003d 0,55 m 2 · ° C / W.
4. Bestemmelse af strømmen af \u200b\u200btermisk energi til opvarmning af bygningen.

For at bestemme strømmen af \u200b\u200btermisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden er det nødvendigt at etablere:

- Fælles varmetab bygning gennem udendørs hegn Q. H, MJ;

- Husholdningsvarmeforøgelse Q. Int, mj;

- Heat Gain gennem vinduer og balkon døre fra solstråling, MJ.

Ved bestemmelse af den generelle varmeoverførsel af bygningen Q. H, MJ, det er nødvendigt at beregne de to koefficienter:

- Den reducerede varmeoverførselskoefficient gennem de eksterne omsluttede konstruktionsdesign
, W / (m 2 · ° C);
L. V \u003d 3 · EN. l. \u003d 3 · 1388,7 \u003d 4166,1 m 3 / h,
hvor EN. l. - område af boligområder og køkkener, m 2

- defineret gennemsnitlig mangfoldighed af luftudvekslingsbygningen for opvarmningsperioden n. A, H -1, ifølge formlen (G.8) Snip 23-02-2003:
n. a \u003d.
\u003d 0,75 H -1.
Vi accepterer koefficienten for at reducere luftmængden i en bygning, der tager højde for tilstedeværelsen af \u200b\u200binterne hegn, B. v \u003d 0,85; Specifik lufttemperatur. c. \u003d 1 kj / kg · ° C, og regnskabsmæssig koefficient for indflydelse af den modstridende varmeflux i gennemskinnelige strukturer k. = 0,7:

=
\u003d 0,45 W / (m2 · ° C).
Værdien af \u200b\u200bden samlede koefficient for varmeoverførsel af bygningen K. M, w / (m 2 · ° C), definere med formlen (4) snip 23-02-2003:
K. m \u003d 0,59 + 0,45 \u003d 1,04 vægt / (m 2 · ° с).
Beregn den generelle varmetabbygning til opvarmningsperioden Q. H, MJ, ifølge formlen (3) Snip 23-02-2003:
Q. H \u003d 0,0864 · 1,04 · 6160,1 · 2141,28 \u003d 1185245,3 MJ.
Husholdningsvarmeforøgelse i opvarmningsperioden Q. INT, MJ, Definer i henhold til formlen (G.11) Snip 23-02-2003, efter at have accepteret mængden af \u200b\u200bspecifikt husholdningsaffald q. Int, svarende til 17 w / m 2:
Q. INT \u003d 0,0864 · 17 · 229 · 1132,4 \u003d 380888,62 MJ.
Varmeforøgelse i bygningen fra solstråling til opvarmningsperioden Q. S, MJ, bestemmer formlen (G.11) Snip 23-02-2003 ved at vedtage værdierne af de koefficienter, der tager højde for skyggen af \u200b\u200blysåbninger ved hjælp af uigennemsigtige elementer af påfyldning τ f \u003d 0,5 og den relative penetration af Solarstråling til lette resistente fyldninger af Windows k. F \u003d 0,46.

Midt pr. Opvarmning periode værdien af \u200b\u200bsolstråling til lodrette overflader JEG. CP, W / M 2, ACCEPT ON Tillæg (D) SP 23-101-2004 for den geografiske breddegrad af placeringen af \u200b\u200bPerm (56 ° S.Sh.):

JEG. AV \u003d 201 w / m 2,
Q. S \u003d 0,5 · 0,76 (100,44 · 201 + 100,44 · 201 +
+ 29,7 · 201 + 29,7 · 201) \u003d 19880.18 MJ.
Forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden , MJ, bestemme ved formlen (G.2) Snip 23-02-2003, vedtagelse af den numeriske betydning af følgende faktorer:

- Koefficienten for at reducere varmeforstærkning på grund af den termiske inerti af de omsluttede strukturer = 0,8;

- koefficienten, der tager højde for det ekstra varmeforbrug af varmesystemet, der er forbundet med diskretheden af \u200b\u200bden nominelle varmeflux af nomenklaturens serie af opvarmningsanordninger til bygninger på tårntype = 1,11.
\u003d · 1,11 \u003d 1024940,2 MJ.
Installer det specifikke forbrug af bygningens termiske energi
, KJ / (M 2 · ° · · sut), ifølge formlen (G.1) Snip 23-02-2003:
=
\u003d 25.47 KJ / (M 2 · ° С · Dag).
Ifølge bord. 9 SNIP 23-02-2003 Det normaliserede specifikke forbrug af termisk energi ved opvarmning af en 9-etagers boligbygning er 25 kJ / (m 2 · ° C · dag), som er 1,02% lavere end det estimerede specifikke forbrug af termisk Energy \u003d 25.47 KJ / (m 2 · ° С · sut), så i varmekonstruktionen af \u200b\u200bde omsluttede strukturer er det nødvendigt at tage højde for denne forskel.

Undervisningsministeriet for Den Russiske Føderation

Federal State Buddy Educational Institution of Higher Professional Education

"State University - Træning og Videnskabeligt og Produktionskompleks"

Arkitektonisk institut.

Afdeling: "Bybygning og økonomi"

Disciplin: "Construction Physics"

Kursusarbejde

"Termisk beskyttelse af bygninger"

Udført studerende: Arkharov K.YU.

Introduktion
Opgave blank
1 . Klima reference.
2 . Heat engineering.

2.1 Varmeingeniørberegning af omsluttende strukturer
2.2 Beregning af omsluttende strukturer af "varme" kældre
2.3 Varmeingeniørberegning af Windows

3 . Beregning af det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmningsperiode
4 . Varm varmen på gulvet
5 . Beskyttelse af den omsluttede konstruktion fra konverteringen
Konklusion.
Liste over brugte kilder og litteratur
Bilag A.

Introduktion

Termisk beskyttelse er et sæt foranstaltninger og teknologier til energibesparelse, hvilket gør det muligt at øge den termiske isolering af bygninger i forskellige formål, reducere varmetabet.

Opgaven med at sikre de nødvendige varmekonstruktioner af udvendige omslutningsstrukturer løses ved at tilsætte den krævede varmebestandighed og varmeoverføringsmodstand.

Varmeoverføringsmodstanden bør være ret høj, således at i den koldeste periode af året for at tilvejebringe hygiejnisk tilladte temperaturbetingelser på overfladen af \u200b\u200bkonstruktionen mod rummet. Varmebestandigheden af \u200b\u200bstrukturerne estimeres ved deres evne til at opretholde temperaturens relative konstantitet i lokaler ved periodiske oscillationer af lufttemperaturen, der grænser op til strukturerne og strømmen af \u200b\u200bvarme, der passerer gennem dem. Graden af \u200b\u200bvarmebestandighed af strukturen som helhed bestemmes i vid udstrækning af de fysiske egenskaber af det materiale, hvorfra det ydre lag af strukturen er fremstillet, hvilket opfatter kraftige svingninger i temperaturen.

I dette kursusarbejde er varmekonstruktionen af \u200b\u200bden omsluttede konstruktion af et boligområde, hvis konstruktionsområde er G. Arkhangelsk.

Opgave blank

1 Byggeområde:

arkhangelsk.

2 vægdesign (titel af strukturt materiale, isolering, tykkelse, densitet):

1. lag - Polyterolbeton modificeret på SLAG-Portland Cement (\u003d 200 kg / m 3 ;? \u003d 0,07 w / (m * k) ;? \u003d 0,36 m)

2. lag - ekstruderet polystyolster (\u003d 32 kg / m 3 ;? \u003d 0,031 w / (m * k) ;? \u003d 0,22 m)

3-p lag - Pearbeet (\u003d 600 kg / m 3 ;? \u003d 0,23 w / (m * k) ;? \u003d 0,32 m

3 Vandtætningsmateriale:

perlibetone (\u003d 600 kg / m 3 ;? \u003d 0,23 W / (M * K) ;? \u003d 0,38 m

4 Paul Design:

1. lag - linoleum (1800 kg / m 3; s \u003d 8.56W / (m 2 · ° C) ;? \u003d 0,38W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,0008 m

2. lag - Cement-sandplade (\u003d 1800 kg / m3; s \u003d 11.09W / (m2 · ° C) ;? \u003d 0,93W / (M2 · ° C) ;? \u003d 0,01 m)

3. lag - plader fremstillet af polystyren (\u003d 25 kg / m3; s \u003d 0,38W / (m2 · ° C) ;? \u003d 0,44W / (m2 · ° C) ;? \u003d 0,11 m)

4. lag - skum betonplade (\u003d 400 kg / m3; s \u003d 2,42W / (m 2 · ° C) ;? \u003d 0,15W / (m2 · ° C) ;? \u003d 0,22 m)

1 . Klima reference.

Bygningsområde - G. Arkhangelsk.

Klimatiske distrikt - II A.

Fugtzone - våd.

Indendørs luftfugtighed? \u003d 55%;

afregningstemperatur indendørs \u003d 21 ° C.

Rummets fugtighedstilstand er normalt.

Driftsbetingelser - B.

Klimatiske parametre:

Den estimerede temperatur på den ydre luft (udendørstemperaturen er den koldeste fem dage (sikkerhed 0,92)

Varigheden af \u200b\u200bopvarmningsperioden (med en gennemsnitlig daglig temperatur af den ydre luft? 8 ° C) - \u003d 250 dage;

Varmeperiodens gennemsnitstemperatur (med en gennemsnitlig daglig temperatur på den ydre luft? 8 ° C) - \u003d - 4,5 ° C.

fægtningsvarmeopvarmning

2 . Heat engineering.

2 .1 Varmeingeniørberegning af omsluttende strukturer

Beregning af varedagen i opvarmningsperioden

Hsop \u003d (t b - t fra) z fra, (1.1)

hvor det anslåede rum i rummet ° C;

Beregnet udendørstemperatur, ° C;

Varighed af opvarmningsperioden, dag

HSOP \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° С

Den krævede varmeoverføringsmodstand beregnes ved formel (1.2)

hvor A og B - koefficienter, hvis værdier skal tages i henhold til tabel 3 SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse af bygninger" for de relevante grupper af bygninger.

TAGE: A \u003d 0,00035; B \u003d 1,4

0,00035 6125 + 1,4 \u003d 3,54m 2 ° C / W.

Udendørs væg design.

a) Skær designet med et plan parallelt med retning af varmestrømmen (fig. 1):

Figur 1 - Udendørs vægdesign

Tabel 1 - Udendørs vægmaterialeparametre

Varmeoverføringsmodstanden R A DE LETES formlen (1.3):

hvor, og jeg - området af I-th-stedet, m 2;

R I er modstanden af \u200b\u200bvarmeoverførslen af \u200b\u200bI-T-stedet;

Et sumområde på alle steder, m 2.

Modstand mod varmeoverførsel til homogene steder bestemt ved formel (1.4):

hvor,? - lagtykkelse, m;

Koefficient for termisk ledningsevne, W / (MK)

Varmeoverføringsbestandigheden for inhomogene sektioner beregnes ved formel (1,5):

R \u003d R1 + R2 + R3 + ... + R N + R EP, (1,5)

hvor R1, R2, R3 ... R n er modstanden af \u200b\u200bvarmeoverførslen af \u200b\u200bde enkelte lag af strukturen;

R EP er modstanden af \u200b\u200bvarmoverførslen af \u200b\u200bluftlaget ,.

Vi finder R A by formel (1.3):

b) Skær designet med et plan vinkelret på varmefluxretningen (fig.2):

Figur 2 - Udvendig vægdesign

Modstand mod varmeoverførsel R B Vi definerer formlen (1.5)

Rb \u003d R1 + R2 + R3 + ... + R N + R EP, (1,5)

Modstandsdygtighed over for luft permeal for homogene steder bestemt ved formel (1.4).

Modstand mod luft permeal for inhomogene steder bestemt ved formel (1.3):

Vi finder Rb ifølge Formel (1.5):

Rb \u003d 5,14 + 3,09 + 1,4 \u003d 9,63.

Den betingede modstand af ydervægets varmeoverførsel bestemmes ved formlen (1.6):

hvor Ra er varmeoverføringsmodstanden af \u200b\u200bden omsluttede struktur, skåret parallelt med varmestrømmen;

Rb er varmeoverførelsestyrken af \u200b\u200bden omsluttede struktur, skåret vinkelret på den termiske strøm ,.

Den reducerede modstand mod varmeoverførslen af \u200b\u200bydervæggen bestemmes ved formlen (1.7):

Varmeudvekslingsmodstanden på den ydre overflade bestemmes af formlen (1,9)

hvor varmeoverføringskoefficienten for den indvendige overflade af den omsluttede struktur \u003d 8,7;

hvor varmeoverføringskoefficienten for den ydre overflade af den omsluttede struktur \u003d 23;

Den estimerede temperaturforskel mellem temperaturen af \u200b\u200bden indre luft og temperaturen på den indre overflade af det ekspressive design til bestemmelse af formel (1,10):

hvor p er en koefficient, der tager hensyn til afhængigheden af \u200b\u200bpositionen af \u200b\u200bden ydre overflade af omsluttende strukturer i forhold til den ydre luft, accepterer n \u003d 1;

estimeret stuetemperatur, ° C;

beregnet udendørstemperatur i årets kolde periode, ° C;

varmeoverføringskoefficienten for den indvendige overflade af omsluttende strukturer, W / (M2 · ° C).

Temperaturen på den indvendige overflade af det ekspressive design bestemmes ved formlen (1.11):

2 . 2 Beregning af omsluttende strukturer af "varme" kældre

Den krævede modstand af varmeoverførslen af \u200b\u200bden del af basisvæggen, der ligger over jordplanlægningsmærket, tager vi lig med modstanden mod varmeoverførslen af \u200b\u200bydervæggen:

Modstanden af \u200b\u200bvarmeoverførslen af \u200b\u200bde omsluttede strukturer af den vævede del af kælderen under jordoverfladen.

Højden af \u200b\u200bden ødelagte del af kælderen - 2m; Bredden af \u200b\u200bkælderen - 3,8m

Top 13 SP 23-101-2004 "Design af termisk beskyttelse af bygninger" Vi accepterer:

Den krævede modstand af varmeoverførsel af basenoverlapning over den "varme" kælder betragtes som formel (1.12)

hvor den krævede modstand af varmeoverførslen af \u200b\u200bkælderen finder vi på tabel 3 SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse af bygninger".

hvor lufttemperatur i kælderen, ° C;

det samme som i formlen (1.10);

samme som i formlen (1.10)

Enig svarende til 21.35 ° C:

Lufttemperatur i kælderen bestemt ved formel (1.14):

hvor det samme som i formlen (1.10);

Lineær termisk fluxdensitet; ;

Luftvolumen i kælderen;

Længden af \u200b\u200brørledningen I-denne diameter, m; ;

Multiplicitet af luftudveksling i kælderen; ;

Luftdensitet i kælderen;

c er den specifikke varmekapacitet ,;

Kælderområdet;

Gulvområde og kældervægge i kontakt med jorden;

Området af kælderens ydre vægge over jorden.

2 . 3 Varmeingeniørberegning af Windows

Graden og dagen i opvarmningsperioden beregnet ved formel (1.1)

HSOP \u003d (+ 21 + 4.5) 250 \u003d 6125 ° Сut.

Den reducerede varmeoverføringsbestandighed bestemmes på tabel 3 SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse af bygninger" ved hjælp af interpolationsmetoden:

Vælg vinduerne, baseret på den resulterende modstand af varmeoverførsel R 0:

Konventionelle glas- og enkeltkammer-dobbeltglaserede vinduer i separate bindinger fra glas med en fast selektiv belægning.

Konklusion: Den reducerede varmeoverføringsmodstand, temperaturforskellen og temperaturen på den indvendige overflade af omsluttende design svarer til de krævede standarder. Følgelig vælges det udformede design af ydervæggen og tykkelsen af \u200b\u200bisoleringen korrekt.

På grund af det faktum, at væggene af væggene blev taget til de omsluttede strukturer i den brootede del af kælderen, opnåede de en uacceptabel resistens over for varmeoverførsel af basisoverlapet, hvilket påvirker temperaturforskellen mellem temperaturen af \u200b\u200bden indre luft og temperaturen på den indvendige overflade af den omsluttede struktur.

3 . Beregning af det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmningsperiode

Anslået specifikt forbrug af termisk energi til opvarmning af bygninger til opvarmningsperioden Bestem ved formel (2.1):

hvor forbruget af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden, J;

Mængden af \u200b\u200bområdet af gulvet i lejligheden eller det nyttige område af bygningens lokaler, med undtagelse af tekniske gulve og garager, m 2

Varmeforbruget til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden beregnes ved formel (2.2):

hvor det generelle varmetab af bygningen gennem de ydre omsluttende strukturer, j;

Husholdningsvarmeforstærkning i opvarmningsperioden, J;

Heat Gain gennem vinduer og lys fra solstråling i opvarmningsperioden, J;

Koefficienten for at reducere varmeforstærkningen på grund af den termiske inerti af de omsluttede strukturer, den anbefalede værdi \u003d 0,8;

Koefficienten, der tager hensyn til det ekstra varmeforbrug af varmesystemet, der er forbundet med diskretheden af \u200b\u200bden nominelle varmeflux af nomenklaturens serie af opvarmningsanordninger, deres yderligere varmelinier gennem nulbelægningsafsnittene i hegnet, en øget lufttemperatur i Vinkelrum, Varmelinier af rørledninger, der passerer gennem uopvarmede værelser til bygninger med opvarmede kældre \u003d 1, 07;

Generelt varmetab af bygningen, J, for opvarmningsperioden, bestemmer vi ved formel (2.3):

hvor den generelle koefficient for varmeoverførsel af bygningen, W / (M2 · ° C), bestemmes ved formel (2.4);

Samlet areal af omsluttende strukturer, m 2;

hvor den reducerede varmeoverføringskoefficient gennem de ydre omsluttende strukturer af bygningen, W / (M2 · ° C);

Betinget koefficient for varmeoverførsel af bygningen under hensyntagen til varmetab på grund af infiltration og ventilation, w / (m 2 · ° C).

Den reducerede varmeoverførselskoefficient gennem bygningens ydre omsluttende strukturer bestemmes ved formel (2.5):

hvor område, m 2 og den reducerede modstand mod varmeoverførsel, M2 · ° C / W, ydre vægge (med undtagelse af åbning);

Det samme, påfyldning af lys træning (vinduer, farvede glasvinduer, lanterne);

De samme, udendørs døre og porte;

de samme kombinerede belægninger (herunder over erkers);

de samme, loftsgulve;

de samme, jorden gulve;

også, .

0,306 W / (M2 · ° C);

Den betingede koefficient for varmeoverførsel af bygningen under hensyntagen til varmetabet på grund af infiltration og ventilation, W / (M2 · ° C), bestemme ved formel (2.6):

hvor koefficienten for at reducere luftvolumen i bygningen, der tager hensyn til tilstedeværelsen af \u200b\u200binterne omsluttende strukturer. Acceptere HV \u003d 0,85;

Mængden af \u200b\u200bopvarmede lokaler;

Regnskabsmæssig koefficient for den modstridende varmeflux i gennemskinnelige strukturer svarende til vinduer og balkon døre med separate bindinger 1;

Den gennemsnitlige tæthed af tilførselsluften til opvarmningsperioden, kg / m3, bestemt ved formel (2.7);

Den gennemsnitlige mangfoldighed af luftudveksling af en bygning til opvarmningsperioden, H 1

Den gennemsnitlige mangfoldighed af luftudveksling af bygningen til opvarmningsperioden beregnes ved den samlede luftudveksling på grund af ventilation og infiltration ved formel (2.8):

hvor mængden af \u200b\u200blufttilførsluft i bygningen med en uorganiseret tilstrømning eller en normaliseret værdi i mekanisk ventilation, m 3 / h, svarende til boligbyggerier, der er beregnet til borgerne, under hensyntagen til den sociale norm (med det estimerede skøn over Lejlighed 20 m 2 af det samlede areal og mindre pr. Person) - 3 A; 3 A \u003d 603,93 m 2;

Område af boligområder; \u003d 201,31m 2;

Antal driftstimer af mekanisk ventilation i løbet af ugen, H; ;

Antal timer med inkorporering af infiltration i løbet af ugen, H; \u003d 168;

Mængden af \u200b\u200binfiltrant luft i bygningen gennem omsluttende strukturer, kg / h;

Antallet af infiltrant luft i trappecellen i boligbygningen gennem løsningen af \u200b\u200båbningerne af åbningerne ved hjælp af formel (2.9):

hvor henholdsvis til trappen, det samlede areal af vinduer og balkon døre og input ydre døre, m 2;

henholdsvis til trappen, den nødvendige modstandsdygtighed over for luftgennemtrængning af vinduer og balkon døre og input ydre døre, m 2 · ° C / W;

I overensstemmelse hermed for trappen den beregnede trykforskel af outfit og intern lufttryk til vinduer og balkon døre og input ydre døre, PA, bestemt ved formel (2.10):

hvor, n, i - andelen af \u200b\u200bden ydre og indre luft, n / m 3, bestemt ved formlen (2.11):

Maksimum fra de gennemsnitlige vindhastigheder i Rumbam for januar (SP 131.13330.2012 "Construction Climatology"); \u003d 3,4 m / s.

3463 / (273 + t), (2.11)

h \u003d 3463 / (273 -33) \u003d 14,32 n / m3;

b \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 n / m3;

Herfra finder vi:

Vi finder den gennemsnitlige mangfoldighed af luftudvekslingsbygningen til opvarmningsperioden ved hjælp af de opnåede data:

0,06041 H 1.

Baseret på de opnåede data overvejer vi formlen (2.6):

0,020 w / (m 2 · ° C).

Ved anvendelse af de data, der er opnået i formlerne (2.5) og (2.6), finder vi den samlede varmeoverførselskoefficient for bygningen:

0,306 + 0,020 \u003d 0,326 vægt / (m2 · ° C).

Vi beregner det generelle varmetab af bygningen under formel (2.3):

0,08640,326317,78 \u003d J.

Husholdningsvarmeforstærkning i opvarmningsperioden, J, bestemmer ved formel (2.12):

hvor størrelsen af \u200b\u200bhusholdningsvarme generationer pr. 1 m 2 område af boliglokaler eller det beregnede område af den offentlige bygning, W / m 2, accepterer;

område af boligområder; \u003d 201,31m 2;

Varmeforstærkningen gennem vinduer og lyser fra solstråling i opvarmningsperioden, J, for fire facader af bygninger orienteret i fire retninger, definerer vi formlen (2.13):

hvor - koefficienter, der tager hensyn til mørket af lyset, forsvinder af uigennemsigtige elementer; For et enkeltkammer glas glas fra almindeligt glas med en fast selektiv belægning - 0,8;

Den relative penetrationskoefficient for solstråling til lette fyldninger; For et enkeltkammer glas glas fra almindeligt glas med en fast selektiv belægning - 0,57;

Området for belysning af facader af bygningen, orienteret i fire retninger, m 2;

Gennemsnittet for opvarmningsperioden er værdien af \u200b\u200bsolstråling til lodrette overflader under gyldige ændringer af skyer, fokuseret på fire facader af bygningen, J / (M 2, vi bestemmer i tabel 9.1 SP 131.13330.2012 "Konstruktionsklimatologi" ;

Varmesæson:

januar, februar, marts, april, maj, september, oktober, november, december.

Vi accepterer byen Arkhangelsk bredde på 64 ° C.Sh.

C: A 1 \u003d 2,25m 2; I 1 \u003d (31 + 49) / 9 \u003d 8,89 j / (m2;

I 2 \u003d (138 + 157 + 192 + 155 + 138 + 162 + 170 + 151 + 192) / 9 \u003d 161,67J / (m2;

I: A 3 \u003d 8,58; I 3 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (M2;

S: A 4 \u003d 8,58; I 4 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (M2.

Brug af data opnået ved beregning af formler (2.3) (2.12) og (2.13) finder vi varmeforbruget til opvarmning af bygningen ved formel (2.2):

Ifølge formel (2.1) beregner vi det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning:

KJ / (M 2 · ° С · sut).

Konklusion: Det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen svarer ikke til den normaliserede strømningshastighed bestemt af SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse af bygninger" og lig med 38,7 kJ / (m 2 · ° C · Dag).

4 . Varm varmen på gulvet

Varme inerti gulv design lag

Figur 3 - Gulvsordning

Tabel 2 - Gulvmaterialer Parametre

Termisk inerti af gulvdesign lag beregnes ved formel (3.1):

hvor S er varme koefficienten, w / (m 2 · ° C);

Termisk modstand bestemt ved formel (1.3)

Estimeret indikator for gulvets varme.

De første 3 lag af gulvdesignet har en total termisk inerti, men termisk inerti 4 lag.

Følgelig bestemmes inspektionsindikatoren for gulvets overflade ved konsekvent med beregningen af \u200b\u200bvarmen af \u200b\u200boverfladerne af designlagene, der starter fra 3rd til den 1.:

for det tredje lag ifølge formel (3.2)

for I-T-laget (I \u003d 1,2) ved formel (3.3)

W / (m 2 · ° C);

Inspektionsindikatoren for gulvfladen er taget svarende til varmeafledningen af \u200b\u200bden første lagsoverflade:

W / (m 2 · ° C);

Den normaliserede betydning af inspektionsindikatoren bestemmes af SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse af bygninger":

12 w / (m 2 · ° C);

Konklusion: Den beregnede indikator for gulvoverfladens varme svarer til den normaliserede værdi.

5 . Beskyttelse af den omsluttede konstruktion fra konverteringen

Klimatiske parametre:

Tabel 3 - Værdierne for gennemsnitlig månedstemperatur og vanddampens tryk på udendørsløb

Det gennemsnitlige partielle tryk på vanddamp af udendørs luft over den årlige periode

Figur 4 - Udendørs vægdesign

Tabel 4 - Udendørs væg Materialeparametre

Modstandsdygtighed over for dampgennemtrængelag af byggemulighed:

hvor - lagtykkelse, m;

Parry permeabilitetskoefficient, mg / (MCPA)

Vi bestemmer modstanden mod dampgennemperning af designlagene fra de ydre og indre overflader til planet med mulig kondensation (planet med mulig kondens sammen med den ydre overflade af isoleringen):

Varmeoverføringsmodstanden af \u200b\u200blagene af væggene fra den indre overflade til planet med mulig kondensation bestemmes ved formel (4.2):

hvor - modstand mod varmeveksling på den indre overflade, bestemmes ved formel (1.8)

Varighed af årstider og gennemsnitlige månedlige temperaturer:

vinter (januar, februar, marts, december):

sommer (maj, juni, juli, august, september):

forår, efterår (april, oktober, november):

hvor modstanden mod varmeoverførslen af \u200b\u200bydervæggen;

estimeret stuetemperatur.

Vi finder den tilsvarende værdi af vanddampens elasticitet:

Den gennemsnitlige værdi af vanddampens elasticitet i året finder ved formel (4.4):

hvor, e 1, E2, E 3 - værdierne af elasticiteten af \u200b\u200bvanddamp for årstiderne, PA;

varighed af årstider, måneder

Delvis tryk på det indre luftpar definerer formlen (4.5):

hvor det partielle tryk af en mættet vanddamp, PA, ved temperaturen af \u200b\u200bindendørs rummet; For 21: 2488 Pa;

relativ luftfugtighed af intern luft,%

Den krævede modstand af damppermeation findes ved formel (4.6):

hvor det gennemsnitlige partielle tryk på vanddamp af udendørs luft over den årlige periode, PA; Vi accepterer \u003d 6,4 GPA

Fra betingelsen om afvisning af fugtakkumulering i den omsluttede struktur for den årlige driftstid, skal du kontrollere betingelsen:

Vi finder elasticiteten af \u200b\u200bden ydre luft af den ydre luft for perioden med negative gennemsnitlige månedlige temperaturer:

Vi finder den gennemsnitlige temperatur for den ydre luft for perioden med negative gennemsnitlige månedlige temperaturer:

Temperaturværdien i planet med mulig kondensation bestemmes ved formel (4.3):

Denne temperatur svarer til

Den krævede modstand mod damppermeation bestemmes ved formel (4.7):

hvor varigheden af \u200b\u200bfugtflowets periode, dagen taget lig med perioden med negative gennemsnitlige månedlige temperaturer; Vi accepterer \u003d 176 dage;

densitet af materiale af det fugtige lag, kg / m3;

tykkelse af det fugtige lag, m;

den maksimale tilladte stigning af fugt i materialet af et fugtigt lag, vægtprocent, for fugtighedsperioden, modtaget på tabel 10 SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse af bygninger"; Vi accepterer for polystyren \u003d 25%;

koefficienten bestemt ved formel (4.8):

hvor det gennemsnitlige partielle tryk på yderluftens ydre luft i perioden med negative gennemsnitlige månedlige temperaturer, PA;

det samme som i formel (4.7)

Herfra betragter vi formlen (4.7):

Fra tilstandsbegrænsningen af \u200b\u200bfugt i den omsluttede struktur i en periode med negative gennemsnitlige månedlige udendørs temperaturer, skal du kontrollere tilstanden:

Konklusion: I forbindelse med gennemførelsen af \u200b\u200bbetingelsen for at begrænse mængden af \u200b\u200bfugt i indkapslingsstrukturen for fugtighedsperioden, kræves den yderligere pararlastanordning.

Konklusion.

Fra varmekontrakterne af de ydre hegn af bygninger afhænger: et gunstigt mikroklima af bygninger, det vil sige, at luftens temperatur og fugtighed ikke er lavere end de lovgivningsmæssige krav; Mængden af \u200b\u200bvarme tabt af bygningen om vinteren; Temperaturen på den indre overflade af hegnet, som garanterer kondensat på den; Fugtighedsregimet for en konstruktiv løsning af hegnet, der påvirker dens varmeskærmkvalitet og holdbarhed.

Opgaven med at sikre de nødvendige varmekonstruktioner af udvendige omslutningsstrukturer løses ved at tilsætte den krævede varmebestandighed og varmeoverføringsmodstand. Den tilladte permeabilitet af strukturerne er begrænset til en forudbestemt modstandsdygtighed over for luft permeal. Den normale fugtighedstilstand af strukturerne opnås ved et fald i materialets indledende fugtindhold og anordningen af \u200b\u200bfugtisolering og i lagdelt strukturer desuden den hensigtsmæssige indretning af strukturelle lag fremstillet af materialer med forskellige egenskaber.

Under kursusprojektet blev der udført beregninger i forbindelse med den termiske beskyttelse af bygninger, der blev udført i overensstemmelse med reglerens afgrøder.

Liste brugte kilder I. litteratur

1. SP 50.13330.2012. Termisk beskyttelse af bygninger (opdateret redaktionen Snip 23-02-2003) [Tekst] / Ministeriet for Regionaludvikling af Rusland. - m.: 2012. - 96 s.

2. SP 131.13330.2012. Konstruktionsklimatologi (opdateret version Snip 23-01-99 *) [Tekst] / Ministeriet for Regionaludvikling af Rusland. - m.: 2012. - 109 s.

3. Kupriyanov V.N. Design af varmeskærmene af omsluttende strukturer: Tutorial [Text]. - Kazan: Kgasu, 2011. - 161 s ..

4. SP 23-101-2004 Design af termisk beskyttelse af bygninger [Tekst]. - m.: FSUE CPP, 2004.

5. T.I. Abashev. Et album af tekniske løsninger til at øge termisk beskyttelse af bygninger, isolering af strukturelle forsamlinger under boligbestanddelen [Tekst] / T.I. Abasheva, l.v. Bulgakov. Nm.m. VAVULO et al. M.: 1996. - 46 pp.

Bilag A.

Energy Passport Bygninger.

Generelle oplysninger.

Anslåede betingelser

Navn på afviklingsparametre	Indstilling af parameter.	måleenhed	Beregning
Beregnet indendørs lufttemperatur
Beregnet udendørstemperatur
Beregnet temperatur varmt loftet
Beregnet temperatur Techpodpolya.
Varigheden af \u200b\u200bopvarmningsperioden
Den gennemsnitlige temperatur på udendørsluften til opvarmningsperioden
Grad-dag i opvarmningsperioden

Funktionelt formål, type og konstruktiv bygningsløsning

Geometriske og termiske strømindikatorer

	Indikator		Estimeret (Projekt) Værdiindikator

Geometriske indikatorer.
	Samlet område af udendørs omsluttende bygning design
	Inklusive:

	vinduer og balkon døre
	farvet glas

	indgangsdøre og porte
	belægninger (kombineret)
	cherical Overlaps (Cold Loft)
	overlapper af varm chrodakov
	overlapper over TechPotes.

	overlapper over rejser og under Erkers
	paul i jorden
	Square of Apartments.
	Nyttige firkant (offentlige bygninger)
	Square af boliglokaler
	Beregnet område (offentlige bygninger)
	Opvarmet lydstyrke
	Building Facade Glazality.
	Indikatorkompakthedsbygning
Varme- og strømindikatorer
Heat engineering.
	Den reducerede modstand mod varmeoverførslen af \u200b\u200beksterne hegn:	M 2 · ° C / W

	vinduer og balkon døre
	farvet glas

	indgangsdøre og porte
	belægninger (kombineret)
	cherical Overlaps (Cold Attics)
	overlappinger af varme indlæsninger (herunder belægning)
	overlapper over TechPotes.
	overlapper over uopvarmede kældre eller underjordiske
	overlapper over rejser og under Erkers
	paul i jorden
	Koefficienten for varmeoverførsel af bygningen	W / (m 2 · ° с)
	Flyvning af luftudvekslingsbygningen for opvarmningsperioden
	Mangfoldigheden af \u200b\u200bluftudveksling af bygningen under testen (ved 50 Pa)
	Betinget koefficient for varmeoverførsel af bygningen under hensyntagen til varmetab på grund af infiltration og ventilation	W / (m 2 · ° с)
	Almindelig varmeoverførselskoefficient	W / (m 2 · ° с)
Energiindikatorer.
	Fælles varmetab gennem bygningens omslutning af opvarmningsperioden
	Specifik indenlandsk varmeafledning i bygningen
	Husholdningsvarmeforøgelse i bygningen til opvarmningsperioden
	Varmeforøgelse i bygningen fra solstråling til opvarmningsperioden
	Behovet for termisk energi til opvarmning af bygningen til opvarmningsperioden

Faktorer.

Indikator	Måleindikator og enheder	Regulatorisk værdi indikator	Indikatorens faktiske værdi
Den estimerede energieffektivitetskoefficient for det centrale varmeforsyningssystem i bygningen fra varmekilden
Den estimerede energieffektivitetskoefficient i kvartal og autonome systemer med varmeforsyning af bygningen fra varmekilden

Den regnskabsmæssige koefficient for den modstridende varmeflux
Regnskabskoefficient for yderligere varmeforbrug

Omfattende indikatorer.

Lignende dokumenter

Varmeeknik beregning af omsluttende strukturer, ydre væg, loftet og kælder overlapning, vinduer. Beregning af varmetab og varmesystem. Termisk beregning af varmeanordninger. Individuel termisk opvarmning og ventilationssystem.

kursusarbejde, tilføjet 12.07.2011

Varmeingeniørberegning af omsluttende strukturer, baseret på vinterens driftsforhold. Udvælgelse af gennemsigtige omslutter bygningsstrukturer. Beregningen af \u200b\u200bfugtighedsregimet (den grafanalytiske metode til Fokina-Vlasov). Bestemmelse af opvarmede områder af bygningen.

metodologi, tilføjet 01/11/2011

Termisk beskyttelse og termisk isolering af bygningsstrukturer af bygninger og strukturer, deres betydning i moderne konstruktion. Indhentning af varmteknikegenskaberne af flerlags omslutning af design på fysiske og computermodeller i "ANSYS" -programmet.

afhandling, tilføjet 03/20/2017

Opvarmning af en beboelsesfem-etagers bygning med fladt tag og ikke opvarmet kælder i byen Irkutsk. Anslåede parametre for ekstern og intern luft. Varmeeknik beregning af udendørs omsluttende strukturer. Termisk beregning af varmeanordninger.

kursusarbejde, tilføjet 06.02.2009

Termisk bygningstilstand. Anslåede parametre for ekstern og intern luft. Varmeeknik beregning af udendørs omsluttende strukturer. Bestemmelse af graden og dagen i opvarmningsperioden og betingelserne for drift af de omsluttede strukturer. Beregning af varmesystemet.

kursusarbejde, tilføjet 15.10.2013

Varmteknik beregning af udvendige vægge, loftet overlapper, overlapper over uopvarmede kældre. Kontroller udformningen af \u200b\u200bydervæggen i den yderste hjørnes side. Lufttilstand for drift af eksterne hegn. Varmskæring af gulve.

kursusarbejde, tilføjet 11/14/2014

Udvælgelse af vinduesdesign og udendørs døre. Beregning af varmetab med lokaler og bygningen. Bestemmelse af termiske isoleringsmaterialer, der er nødvendige for at tilvejebringe gunstige betingelser, når klimatiske ændringer ved at beregne omslutningsstrukturer.

kursusarbejde, tilføjet 01/22/2010

Bygningens termiske tilstand, parametrene for den ydre og indre luft. Varme ingeniør beregning af omsluttende strukturer, termisk balance af rum. Udvælgelse af opvarmnings- og ventilationssystemer, type af opvarmningsenheder. Hydraulisk beregning af varmesystemet.

kursusarbejde, tilføjet 15.10.2013

Krav til bygningsstrukturer af eksterne hegn af opvarmede boliger og offentlige bygninger. Termisk tab af rummet. Udvælgelse af termisk isolering til vægge. Modstandsdygtighed over for luftgennemtrængning af omsluttende strukturer. Beregning og udvælgelse af varmemidler.

kursusarbejde, tilføjet 03/06/2010

Varmeeknik beregning af udendørs omsluttende strukturer, varmestrømning af bygningen, opvarmningsenheder. Hydraulisk beregning af bygningsvarmesystemet. Udfører beregningen af \u200b\u200btermiske belastninger af en boligbygning. Krav til varmesystemer og deres drift.

Termisk beskyttelse af bygninger

Termisk ydeevne af bygningerne

Dato for introduktion 2003-10-01

Forord

1 Udviklet af forskningsinstituttet for byggefysik i det russiske arkitektur og bygningsciens, TSNIIEPLITZ, Association of Varme Engineers, Ventilation, Aircondition, Varme og Construction Teplifsis, Mosgosexpertis og gruppe af specialister

Lavet af kontoret for teknisk regulering, standardisering og certificering inden for byggeri og boliger og kommunale tjenester i Rusland

2 Accepteret og håndhævet fra 1. oktober 2003 ved beslutningen fra Ruslands Gossroy dateret 26. juni 2003 n 113

3 i stedet snip II-3-79 *

Introduktion

Disse byggestandarder og reglerne fastsætter kravene til termisk beskyttelse af bygninger for at spare energi, når de sikrer de hygiejne- og hygiejniske og optimale parametre for det mikroklima af lokalerne og holdbarheden af \u200b\u200bde omsluttede strukturer af bygninger og strukturer.

Krav til forbedring af termisk beskyttelse af bygninger og strukturer, hovedforbrugere af energi, er et vigtigt formål med statslig regulering i de fleste lande i verden. Disse krav er også drøftet ud fra miljøbeskyttelsens synspunkt, den rationelle anvendelse af ikke-vedvarende naturressourcer og reducerer indflydelsen af \u200b\u200b"drivhus" -effekten og reducerer udledningen af \u200b\u200bkuldioxid og andre skadelige stoffer i atmosfæren.

Disse normer påvirker en del af den samlede energibesparende opgave i bygninger. Samtidig med oprettelsen af \u200b\u200beffektiv termisk beskyttelse, i overensstemmelse med andre lovgivningsmæssige dokumenter, træffes foranstaltninger til forbedring af effektiviteten af \u200b\u200bkonstruktionsudstyr af bygninger, et fald i energitab under udvikling og transport samt at reducere varme og elektrisk energiforbrug Ved automatisk kontrol og regulering af udstyr og ingeniørsystemer i samlet.

Normer om termisk beskyttelse af bygninger er harmoniseret med lignende udenlandske standarder for udviklede lande. Disse normer, såvel som normer på ingeniørudstyr, indeholder minimale krav, og opførelsen af \u200b\u200bmange bygninger kan udføres på et økonomisk grundlag med betydeligt højere termiske beskyttelsesindikatorer, der leveres af klassificering af energieffektivitetsbygninger.

Disse normer sørger for indførelse af nye indikatorer for bygningernes energieffektivitet - et specifikt forbrug af termisk energi til opvarmning til opvarmningstid, under hensyntagen til luftudveksling, varmeforøgelse og orientering af bygninger, fastlægger deres klassificerings- og vurderingsregler om energieffektivitet Indikatorer både i design og konstruktion og i fremtiden under drift. Normerne sikrer det samme niveau af termisk energibehov, som opnås ved at overholde den anden fase af stigende varmeafskærmninger til snip II-3, som ændret N 3 og 4, men giver flere muligheder for at vælge tekniske løsninger og metoder til at overholde normaliserede parametre.

Kravene i disse standarder og regler blev testet i de fleste regioner i Den Russiske Føderation i form af territoriale byggestyringsnormer (TSN) om energieffektiviteten af \u200b\u200bbolig- og offentlige bygninger.

Anbefalede metoder til beregning af varmekontrakternes egenskaber ved at omslutte strukturer for at overholde de normer, der er vedtaget i dette dokument, er referencematerialer og designanbefalinger angivet i arrangementet af reglerne "Design af varmebeskyttelse af bygninger".

Udviklingen af \u200b\u200bdette dokument var involveret: YU.A. Matrosov og I.N. Butovsky (Niizf Raasn); YU.A.TABUNSHCHIKOV (NP "AVOK"); B.C. BELEYEV (OJSC TSNIIEPHI6); V.i. Lychak (Mosgosexpertiza); V.a.glukharev (GossTryk Rusland); LSVASILEVA (FSUE CNS).

1 brugsområde

Disse normer og regler gælder for termisk beskyttelse af bolig-, offentlige, industrielle, landbrugs- og varehuse og strukturer (i det følgende benævnt bygninger), hvor det er nødvendigt at opretholde en vis temperatur og fugtighed i den indre luft.

Normer gælder ikke for termisk beskyttelse:

bolig- og offentlige bygninger opvarmet periodisk (mindre end 5 dage om ugen) eller sæsonmæssigt (kontinuerligt mindre end tre måneder om året);

midlertidige bygninger i drift af højst to varmesæsoner;

drivhuse, drivhuse og køleskabsbygninger.

Niveauet for termisk beskyttelse af disse bygninger er etableret af de relevante standarder og i deres fravær - ved afgørelse fra ejeren (kunden), underlagt sanitære og hygiejniske standarder.

Disse standarder i opførelse og genopbygning af eksisterende bygninger med arkitektonisk og historisk betydning anvendes i hvert enkelt tilfælde under hensyntagen til deres historiske værdi på grundlag af løsninger af myndigheder og koordinering med statskontrolorganer inden for beskyttelse af historien og kulturelle monumenter.

2 regulatoriske referencer.

I disse standarder og regler anvendes referencer til reguleringsdokumenter, hvis liste er angivet i bilag A.

3 vilkår og definitioner

Dette dokument anvender vilkårene og definitionerne i tillæg B.

4 generelle bestemmelser, klassificering

4.1 Opførelsen af \u200b\u200bbygninger bør udføres i overensstemmelse med kravene til termisk beskyttelse af bygninger for at sikre mikroklima for at leve og aktiviteter hos mennesker i bygningen, den nødvendige pålidelighed og holdbarhed af strukturer, de klimatiske forhold til drift af teknisk udstyr Med minimalt varme energiforbrug til opvarmning og ventilation af bygninger til opvarmningsperioden (herefter - ved opvarmning).

Holdbarheden af \u200b\u200bde omsluttende strukturer bør anvendes ved brug af materialer med korrekt modstand (frostresistens, fugtighedsbestandighed, bioscistance, korrosionsbestandighed, høj temperatur, cykliske temperaturfluktuationer og andre miljøpåvirkninger), der giver mulighed for beskyttelse af elementer af elementer af elementer af elementer strukturer udført af utilstrækkelige resistente materialer..

4.2 Standarderne fastsætter kravene til:

den reducerede varmeoverførsel af bygningskonstruktioner af bygninger;

begrænsning af temperatur og forhindre fugtkondensation på den indvendige overflade af den omsluttede struktur med undtagelse af vinduer med lodret glas;

specifik strømningshastighed for termisk energi til opvarmning af bygningen;

varmebestandighed af omsluttende strukturer i den varme sæson og bygninger i årets kolde årstid;

åndbarhed af omsluttende strukturer og lokaler af bygninger;

beskyttelse mod koncessionen af \u200b\u200bomsluttende strukturer

varmen af \u200b\u200bgulvfladen;

klassificering, bestemmelse af og øget energieffektiviteten af \u200b\u200bde forventede og eksisterende bygninger

kontrol af normaliserede indikatorer, herunder bygningens energipas.

4.3 Fugtighedsordningen for bygninger i årets kolde periode afhængigt af den relative luftfugtighed og temperatur skal installeres på tabel 1.
Tabel 1 - Fugtighedsregime for bygninger

4.4 Betingelserne for driften af \u200b\u200bA eller B's omsluttende strukturer afhængigt af fugtighedsregimet for lokaler og zoner med fugtighed i byggeområdet bør installeres på tabel 2. Fugtzonerne på Ruslands område bør tages i tillæg V.

Tabel 2 - Betingelser for driften af \u200b\u200bomsluttende strukturer

4.5 Energieffektiviteten af \u200b\u200bbolig- og offentlige bygninger bør etableres i overensstemmelse med klassificeringen i henhold til tabel 3. Tildeling af klasser D, E på designfasen er ikke tilladt. Klasser A, B-sæt til nyligt rejste og rekonstruerede bygninger på projektudviklingsstadiet og senere angive dem i henhold til driftsresultaterne. For at nå klasser A anbefales myndighederne i de sammensatte enheder i Den Russiske Føderation, at anvende foranstaltninger til økonomisk stimulering af designdeltagere og byggeri. Klasse C er etableret under driften af \u200b\u200bde nyligt opførte og rekonstruerede bygninger i overensstemmelse med § 11. Klasser D, E om oprettelse af op til 2000 bygninger for at udvikle administrationer fra administrationerne i Den Russiske Føderation for Prioritet og Aktiviteter til genopbygning af disse bygninger. Klasser for de betjente bygninger bør etableres efter måling af energiforbrug til opvarmningsperioden i henhold til

Tabel 3 - Energieffektivitetsklasser af bygninger

Klassebetegnelse.	Navn på klassen af \u200b\u200benergieffektivitet	Størrelsen af \u200b\u200bafvigelsen af \u200b\u200bden estimerede (faktiske) værdi af den specifikke strømningshastighed for termisk energi til opvarmning af bygningen fra reguleringen,%	Anbefalede aktiviteter af myndighederne i forvaltningen af \u200b\u200bemnerne i Den Russiske Føderation
For nye og rekonstruerede bygninger
MEN	Meget høj	Mindre minus 51.	Økonomisk stimulering
I	Høj	Fra minus 10 til minus 50	Også
FRA	Normal	Fra plus 5 til minus 9	-
For eksisterende bygninger.
D.	Lav	Fra plus 6 til plus 75	Rekonstruktionen af \u200b\u200bbygningen er ønskelig
E.	Meget lav	Mere end 76.	Det er nødvendigt at isolere bygningen i nærmeste perspektiv

5 Termisk beskyttelse af bygninger

5.1 Normerne er installeret tre indikatorer for den termiske beskyttelse af bygningen:

a) modstand af varmeoverførsel af individuelle elementer i bygningens omsluttede strukturer

b) sanitetshygiejnisk, herunder temperaturforskellen mellem de indre lufttemperaturer og på overfladen af \u200b\u200bomsluttende strukturer og temperaturen på den indre overflade over temperaturen af \u200b\u200bdugpunktet;

c) det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen, som gør det muligt at variere størrelsen af \u200b\u200bvarmeafskærmningsegenskaberne af forskellige typer af kabinetstrukturer af bygninger under hensyntagen til volumenplanlægningsløsningerne i bygningen og udvælgelse af mikroklima vedligeholdelsessystemer for at opnå den normaliserede værdi af denne indikator.

Kravene til den termiske beskyttelse af bygningen vil blive udført, hvis kravene til "A" og "B" eller "B" og "B" -indikatorer vil blive fulgt i bolig- og offentlige bygninger. I produktionsbygningerne er det nødvendigt at overholde kravene i indikatorerne "A" og "B".

5.2 For at kontrollere overholdelsen af \u200b\u200bde indikatorer, der normaliseres af disse normer på forskellige stadier af oprettelsen og driften af \u200b\u200bbygningen, skal bygningens energikapsport udfyldes i henhold til afsnittene i afsnittet. Samtidig har det lov til at overskride det normaliserede specifikke energiforbrug til opvarmning under overholdelse af kravene 5.3.

Modstandsvarmeoverførselselementer af omsluttende strukturer

5.3 Den reducerede modstand af varmeoverførsel, M · ° C / W, indkapslingsstrukturer, såvel som vinduer og lanterne (med lodret glas eller med en hældningsvinkel på mere end 45 °), bør ikke fremstilles af mindre normaliserede værdier, m · ° C / W, defineret ved tabel 4 i afhængig af graden og dagen for byggeområdet, ° С · dag.

Tabel 4 - De normaliserede værdier af varmeoverføringsbestandigheden af \u200b\u200bde omsluttede strukturer

		Normerede termiske modstandsværdier, m · ° C / W, omslutter strukturer
Bygninger og lokaler, koefficienter og.	Grad-dag i opvarmningsperioden , °	Væg	Belægninger og overlapning over drev	Rengøring overlapninger, over uønskede underjordiske og kældre	Vinduer og balkon døre, shop vinduer og farvede glasvinduer	Lys med lodret glas
1	2	3	4	5	6	7
1 bolig-, medicinske og forebyggende og børns institutioner, skoler, pensionskoler, hoteller og vandrehjem	2000	2,1	3,2	2,8	0,3	0,3
	4000	2,8	4,2	3,7	0,45	0,35
	6000	3,5	5,2	4,6	0,6	0,4
	8000	4,2	6,2	5,5	0,7	0,45
	10000	4,9	7,2	6,4	0,75	0,5
	12000	5,6	8,2	7,3	0,8	0,55
	-	0,00035	0,0005	0,00045	-	0,000025
	-	1,4	2,2	1,9	-	0,25
2 offentligt, undtagen ovennævnte, administrative og husholdninger, industrielle og andre bygninger og værelser med et vådt eller vådt regime	2000	1,8	2,4	2,0	0,3	0,3
	4000	2,4	3,2	2,7	0,4	0,35
	6000	3,0	4,0	3,4	0,5	0,4
	8000	3,6	4,8	4,1	0,6	0,45
	10000	4,2	5,6	4,8	0,7	0,5
	12000	4,8	6,4	5,5	0,8	0,55
	-	0,0003	0,0004	0,00035	0,00005	0,000025
	-	1,2	1,6	1,3	0,2	0,25
3 produktion med tørre og normale tilstande	2000	1,4	2,0	1,4	0,25	0,2
	4000	1,8	2,5	1,8	0,3	0,25
	6000	2,2	3,0	2,2	0,35	0,3
	8000	2,6	3,5	2,6	0,4	0,35
	10000	3,0	4,0	3,0	0,45	0,4
	12000	3,4	4,5	3,4	0,5	0,45
	-	0,0002	0,00025	0,0002	0,000025	0,000025
	-	1,0	1,5	1,0	0,2	0,15
Noter. 1 værdier for værdier, der er forskellig fra tabel, bør bestemmes af formlen , (1) hvor - grad og dag i opvarmningsperioden ° с dag for en bestemt vare De koefficienter, hvis værdier skal tages i henhold til bordet for de tilsvarende grupper af bygninger, med undtagelse af kolonnen 6 for byggegruppen i POS.1, hvor for intervallet til 6000 ° C · Dag:; Til interval 6000-8000 ° · Dag:; For et interval på 8000 ° C · Dag og mere: ,. 2 Den normaliserede reducerede varmeoverføringsmodstand af døve del af balkondørene skal være mindst 1,5 gange højere end den normaliserede varmeoverføringsmodstand af den gennemsigtige del af disse strukturer. 3 De normaliserede værdier af modstanden af \u200b\u200bvarmeoverførslen af \u200b\u200bde implementerede og kældergulve, der adskiller rummets rum fra de uopvarmede mellemrum med temperaturen (), bør reduceres ved multiplikationen af \u200b\u200bde værdier, der er angivet i kolonne 5 til Koefficienten bestemt af noten til tabel 6. I dette tilfælde bør den estimerede lufttemperatur på det varme loft, den varme base af kælderen og glaseret loggia og balkonen bestemmes på grundlag af beregningen af \u200b\u200bden termiske balance. 4 er tilladt i nogle tilfælde forbundet med konkrete strukturelle løsninger af påfyldningsvinduer og andre åbninger, anvend design af vinduer, balkon døre og lanterne med den reducerede varmeoverføringsmodstand med 5% nedenfor, der er installeret i tabellen. 5 For gruppen af \u200b\u200bbygninger i POS.1 overlapper de normaliserede værdier af varmeoverføringsmodstanden over trappen og en varm loftsrum, såvel som over drev, hvis gulve er gulve i det tekniske gulv, skal tages som for en gruppe af bygninger i POS.2.

Graden og dagen i opvarmningsperioden, ° С · dag, bestemmes af formlen

, (2)

hvor - den estimerede gennemsnitstemperatur på bygningens indre luft, ° C, modtaget til beregning af indkapslingsstrukturerne i gruppen af \u200b\u200bbygninger ved pos. 1. Tabel 4 for minimumsværdierne for den optimale temperatur af de tilsvarende bygninger i henhold til GOST 30494 (i området 20-22 ° C), for en gruppe af bygninger til poser .2 Tabeller 4 - ifølge klassificering af rum og minimumsværdier af den optimale temperatur ifølge GOST 30494 (i området af 16-21 ° C), bygninger til POS.3 Tabel 4 - i henhold til designstandarderne for de tilsvarende bygninger;

Den gennemsnitlige temperatur af den ydre luft, ° C og varighed, dag, opvarmningsperioden, vedtaget af SNIP 23-01 for perioden fra den gennemsnitlige daglige temperatur på den ydre luft, ikke mere end 10 ° C - ved udformning af terapeutisk og forebyggende , børns institutioner og boardinghuse til ældre og højst 8 ° C - i andre tilfælde.

5.4 Til produktionsbygninger med overskydende eksplicit varme, mere end 23 W / m og bygninger bestemt til sæsonbetonet drift (efterår eller forår) samt bygninger med den beregnede temperatur på den indre luft 12 ° C og under resistensen af \u200b\u200bvarmeoverførslen af de omsluttede strukturer (med undtagelse af gennemskinnelig), m · ° C / W, bør i det mindste tages de værdier, der er defineret af formlen

, (3)

hvor er koefficienten, der tager hensyn til afhængigheden af \u200b\u200bpositionen af \u200b\u200bden ydre overflade af de omsluttede strukturer i forhold til den ydre luft og den i tabel 6;

Den normaliserede temperaturforskel mellem temperaturen af \u200b\u200bden indre luft og temperaturen på den indvendige overflade af den omsluttede struktur, ° C modtaget ved tabel 5;

Varmeoverføringskoefficienten for den indvendige overflade af omsluttende strukturer, W / (M · ° C), modtaget i henhold til tabel 7;

Den beregnede udgangstemperatur i årets kolde periode, ° C, for alle bygninger, undtagen produktionsbygninger, der er beregnet til sæsonbetinget, taget svarende til gennemsnitstemperaturen for den koldeste fem-dages sikkerhed på 0,92 til SNIP 23-01.

I produktionsbygninger beregnet til sæsonbetinget drift, som den beregnede udgangstemperatur i årets kolde periode, skal ° C foretages minimumstemperaturen for den koldeste måned, som bestemmes som den gennemsnitlige månedstemperatur i januar på tabel 3 * Snip 23-01.

Reduceret til den gennemsnitlige daglige amplitude af lufttemperaturen i den koldeste måned (tabel 1 * Snip 23-01).

Reguleringsværdien af \u200b\u200bvarmeoverføringsmodstand Overlappende over ventileret under jorden bør tages på SNIP 2.11.02.

5.5 For at bestemme den normaliserede varmeoverføringsmodstand af interne omslutningsstrukturer under forskellen i den beregnede lufttemperatur mellem rumene 6 ° C og derover i formlen (3), bør det tages i stedet for den estimerede lufttemperatur på et koldere rum.

For varme loftsrum og teknisk support samt i uopvarmede trapper af boligbyggerier ved brug af et lejligheds varmeforsyningssystem bør den estimerede lufttemperatur i disse rum tages ved beregningen af \u200b\u200bvarmebalancen, men ikke mindre end 2 ° C for teknisk og 5 ° C for uopvarmede trapper.

5.6 Den reducerede modstandsdygtighed over for varmeoverførsel, m · ° C / W, bør beregnes for udvendige vægge til facaden af \u200b\u200bbygningen eller for et mellemliggende etage under hensyntagen til åbningerne af åbningerne uden at tage hensyn til deres fyldninger.

Den reducerede varmeoverføringsbestandighed af de omsluttede strukturer i kontakt med jorden bør bestemmes ved Snip 41-01.

Den reducerede modstand mod varmeoverførsel af gennemskinnelige strukturer (vinduer, balkon døre, lanterne) er lavet baseret på certificeringstest; I mangel af certificeringstestresultater er det nødvendigt at modtage værdier med hensyn til regler.

5.7 Den reducerede modstandsdygtighed over for varmeoverførsel, m · ° C / w, indgangsdøre og døre (uden tambour) lejligheder af de første etager og porten, samt dørene til lejligheder med uopvarmede trappeceller bør være mindst et arbejde ( Arbejder - til indgangsdørene i ensidige huse), hvor - den reducerede modstand af varmeoverførslen af \u200b\u200bvæggene bestemt ved formel (3); Til døre til lejligheden over første sal i bygninger med opvarmede trappeceller - mindst 0,55 m · ° C / W.

Begrænsning af temperatur og kondensering af fugt på den indvendige overflade af omsluttende design

5.8 Den estimerede temperaturforskel, ° C, mellem den indvendige lufttemperatur og temperaturen af \u200b\u200bden indvendige overflade af den omsluttede struktur bør ikke overstige de normaliserede værdier, ° C, der er installeret i tabel 5, og bestemmes af formlen

, (4)

hvor er det samme som i formel (3);

Det samme som i formel (2);

Det samme som i formel (3).

Reduceret modstand mod varmeoverførsel af omsluttende strukturer, m · ° C / w;

Varmeoverføringskoefficienten for den indvendige overflade af de omsluttede strukturer, W / (M · ° C), modtaget ved tabel 7.

Tabel 5 - Normaliseret temperaturforskel mellem temperaturen af \u200b\u200bden indre luft og temperaturen på den indvendige overflade af den omsluttede konstruktion

Bygninger og lokaler.	Normaliseret temperaturforskel, ° C, for
	udendørs vægge	belægninger og loftsgulve	overlapper over drev, kældre og underjordiske	anti-fly lamper
1. Bolig-, medicinske og forebyggende og børns institutioner, skoler, pensionskoler	4,0	3,0	2,0
2. Offentlig, undtagen dem, der er angivet i POS.1, Administrative og indenlandske, undtagen lokaler med et vådt eller vådt regime	4,5	4,0	2,5
3. Produktion med tørre og normale tilstande	, men ikke mere end 7.	men ikke mere end 6	2,5
4. Produktion og andre værelser med vådt eller vådt regime			2,5	-
5. Produktionsbygninger med et betydeligt overskud af eksplicit varme (mere end 23 w / m) og den beregnede relative luftfugtighed af intern luft Mere end 50%	12	12	2,5
Betegnelser: - Det samme som i formel (2); Temperaturpunktet for dug, ° C, ved den beregnede temperatur og relativ luftfugtighed af den indre luft, modtaget ifølge 5,9 I.5.10, Sanpine 2.1.2.1002, GOST 12.1.005 og Sanpine 2.2.4.548, snip 41-01 og designstandarderne for de tilsvarende bygninger. Bemærk - For bygningerne af kartoffel- og vegetabilske butikker bør den normaliserede temperaturforskel for de ydre vægge, belægninger og loftsgulve tages på snip 2.11.02.

Tabel 6 - Koefficienten, der tager hensyn til afhængigheden af \u200b\u200bplaceringen af \u200b\u200bden omsluttede struktur i forhold til den ydre luft

Walling.	Koefficient
1. Ydervægge og belægninger (herunder ventileret af ydre luft), anti-flylys, patches er loftsrum (med tagmaterialer) og over drev; Overlappende over koldt (uden omsluttende vægge) under jorden i den nordlige konstruktion og klimazone	1
2. overlappende over kolde kældre, der kommunikerer med den ydre luft Ceurface overlapninger (med tagdækning af rulle materialer); Overlappende over koldt (med omsluttende vægge) underjordiske og kolde gulve i den nordlige konstruktion og klimatiske zone	0,9
3. Overlappende over uopvarmede kældre med lysåbninger i væggene	0,75
4. Rensning over uopvarmede kældre uden lysåbninger i væggene placeret over stueetagen	0,6
5. Overlappende over uopvarmede tekniske underjordiske beliggende under jorden.	0,4
Bemærk - Til loftet loftet på varme loftsrum og jordgulve over kældre med lufttemperatur i dem, skal den større, men mindre koefficient bestemmes af formlen

Tabel 7 - Varmeoverføringskoefficienten for den indvendige overflade af den omsluttede struktur

Den indre overflade af hegnet	Varmeoverføringskoefficient, W / (M · ° С)
1. Vægge, gulve, glatte lofter, lofter med fremspringende ribber med forholdet mellem ribbenets højde til afstanden mellem kanterne af de tilstødende ribber	8,7
2. Lofter med fremspringende ribben	7,6
3. Windows.	8,0
4. Anti-fly lamper	9,9
Bemærk - Varmeoverføringskoefficienten for den indvendige overflade af de omsluttede strukturer af husdyrhold og fjerkræbygninger bør tages i overensstemmelse med SNIP 2.10.03.

5.9 Temperaturen af \u200b\u200bden indvendige overflade af den omsluttede struktur (med undtagelse af vertikale gennemskinnelige strukturer) i den varmeførende inklusionszone (membraner, gennem sømme fra opløsningen, samlinger af paneler, ribber, knap og fleksible links i flerlags paneler, Hårde liner bånd osv.), I hjørnerne og vinduet sover såvel som anti-fly lanterne, bør ikke være lavere end temperaturen på dugpunktet for den indre luft ved den beregnede temperatur af udendørsluften i den kolde periode årets.

BEMÆRK - Den relative luftfugtighed af den indre luft for at bestemme temperaturen af \u200b\u200bdugpunktet på steder med varmeførende indeslutninger af de omsluttede strukturer, i hjørnerne og vindueslåge såvel som anti-fly lamper skal tages:

til lokaler af boligbygninger, hospitalsinstitutioner, dispensere, ambulante faciliteter, moderskabshospitaler, boardinghuse til ældre og handicappede, generelle uddannelsesskoler, børnehaver, børnehave, børnehave-haver (kombinationer) og børnehaver - 55%, til lokaler Køkkenet - 60 %, til badeværelser - 65%, til varme kældre og sublimenter med kommunikation - 75%;

for varmtilstanden af \u200b\u200bboligbygninger - 55%;

til lokalerne for offentlige bygninger (undtagen ovenstående) - 50%.

5.10 Temperaturen på den indvendige overflade af designelementerne i ruderne af vinduer i bygninger (undtagen produktion) bør ikke være lavere end plus 3 ° C, og de uigennemsigtige elementer i vinduerne er ikke lavere end temperaturen på dugpunktet på Beregnet temperatur for den ydre luft i løbet af årets kolde periode, for produktionsbygninger - ikke lavere end 0 ° C.

5.11 I boligbygninger skal facadeglazalitetskoefficienten ikke være mere end 18% (for offentligt - ikke mere end 25%), hvis modstanden af \u200b\u200bvindvarmeoverførslen (undtagen loftet) er mindre: 0,51 m · ° C / W på a grad-dag 3500 og derunder; 0,56 m · ° C / vægt med en grad-dage over 3500 til 5200; 0,65 m · ° C / W under graddage over 5,200 til 7000 og 0,81 m · ° C / vægt i en grad-dage over 7000. Ved bestemmelse af facade-koefficienten i det samlede areal af kabinetstrukturerne, Alle langsgående og slutstrukturer bør medtages. Vægge. Området af lyseflyvninger må ikke overstige 15% af gulvområdet i de oplyste lokaler, Mansard Windows - 10%.

Specifikt varmeforbrug til opvarmning af opvarmning

5.12 Specifik (på 1 m opvarmet gulvområde af lejligheder eller nyttige område af lokaler [eller 1 m opvarmet volumen]) Forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen, KJ / (m · ° · sut) eller [ KJ / (M · ° С · sut)], defineret i bilag G, bør være mindre end eller lig med den normaliserede værdi, KJ / (M · ° С · Sut) eller [KJ / (M · ° С · Dag) ], og bestemmes ved at vælge varmeafskærmningsegenskaberne for de omsluttede bygningsstrukturer, kirurgiske planlægningsopløsninger, orientering af bygningen og typen, effektiviteten og metoden til regulering af varmesystemet, der anvendes til at tilfredsstille tilstanden

hvor er det normaliserede specifikke forbrug af termisk energi ved opvarmning af bygningen, KJ / (M · ° С · Sut) eller [KJ / (M · ° С · Sut), bestemt for forskellige typer boliger og offentlige bygninger:

a) Ved tilslutning af dem til centraliserede varmeforsyningssystemer i tabel 8 eller 9

b) Når enheden i opbygningen af \u200b\u200bforbrugeren og autonome (tag, indbyggede eller vedhæftede kedelrum) af varmeforsyningssystemer eller stationær elektrisk strømforsyning - værdien taget af tabel 8 eller 9 multipliceret med koefficienten beregnet ved formlen

De beregnede koefficienter for energieffektiviteten af \u200b\u200bkvartal og autonome varmesystemer eller stationære elektriske forsyningssystemer og det centraliserede varmeforsyningssystem, der blev vedtaget under projektdataene i gennemsnit for opvarmningsperioden. Beregningen af \u200b\u200bdisse koefficienter er angivet i reglerne.

Tabel 8 - Imbart specifikt forbrug af termisk energi til opvarmning Boligbygninger af enkeltkvalitets separate og blokeret, KJ / (M· ° С · sut)

Opvarmet areal af huse, m	Med antallet af gulve
	1	2	3	4
60 eller mindre	140	-	-
100	125	135	-	-
150	110	120	130	-
250	100	105	110	115
400	-	90	95	100
600	-	80	85	90
1000 eller mere	-	70	75	80
Bemærk - Med mellemværdier af det opvarmede område af huset i området fra 60-1000 m, bør værdier bestemmes af lineær interpolation.

Tabel 9 - Imbart specifikt forbrug af termisk energi til opvarmning af bygninger, kj / (m· ° · sut) eller [kj / (m· ° · sut)]

Typer af bygninger.	Gulv til bygninger.
	1-3	4, 5	6, 7	8, 9	10, 11	12 og højere
1 bolig, hoteller, vandrehjem	Tabel 8.	85 til 4-etagers enkelt kvartal og blokerede huse - Tabel 8	80	76	72	70
2 offentligt, undtagen dem, der er angivet i POS.3, 4 og 5 tabeller						-
3 polyklinika og medicinske institutioner, internationale huse	; ; Derfor er væksten i enemidlet					-
4 førskoleinstitutioner		-	-	-	-	-
5 Service.	; ; Derfor er væksten i enemidlet			-	-	-
6 administrative formål (kontorer)	; ; Derfor er væksten i enemidlet
BEMÆRK - For regioner med værdien af \u200b\u200b° C · Dag eller mere, skal normaliseret reduceres med 5%.

5.13 Ved beregning af bygningen med hensyn til specifikt varmeforbrug som de indledende værdier af varmeafskærmningsegenskaber af omslutningsstrukturer, er de normaliserede varmeoverføringsmodstandsværdier, M · ° C / W, individuelle elementer af eksterne hegn ifølge tabel 4. Derefter Kontroller korrespondancen af \u200b\u200bden specifikke strømningshastighed for termisk energi til opvarmning, beregnet i henhold til anvendelsesmetoden G, den normaliserede værdi. Hvis det specifikke forbrug af termisk energi som følge af beregningen vil være mindre end normaliseret værdi, får det lov til at reducere varmeoverførselsmodstanden af \u200b\u200bde enkelte elementer i de omsluttede bygningsstrukturer (gennemskinnelig ifølge note 4 til Tabel 4) Sammenlignet med tabel 4, men ikke lavere end de minimumsværdier, der er defineret i formlen (8) for vægge af grupper af bygninger, der er specificeret i POS.1 og 2 tabeller 4, og ifølge formel (9) - for resten af de omsluttede strukturer:

; (8)

. (9)

5.14 Den beregnede kompaktitetsindikator for boligbygninger, som regel, bør ikke overstige følgende normaliserede værdier:

0,25 - for 16-etagers bygninger og højere;

0,29 - til bygninger fra 10 til 15 etager inklusive;

0,32 - Til bygninger fra 6 til 9 etager inklusive;

0,36 - til 5-etagers bygninger;

0,43 - for 4-etagers bygninger;

0,54 - for 3-etagers bygninger;

0,61; 0,54; 0,46 - for henholdsvis to-, tre- og fire-etagers blokerede og snithuse;

0,9 - for to- og enkelt-etagers huse med loft;

1.1 - Til en-etagers huse.

5.15 Den beregnede kompaktitetsindikator for bygningen bør bestemmes af formlen

, (10)

hvor er det samlede areal af de indre overflader af de ydre omsluttende strukturer, herunder belægningen (overlappende) af øverste etage og gulvoverlapningen af \u200b\u200bdet nedre opvarmede rum, m;

Det opvarmede volumen af \u200b\u200bbygningen svarende til volumenet afgrænset af de indre overflader af bygningens udvendige hegn, m.

6 Forbedring af energieffektiviteten af \u200b\u200beksisterende bygninger

6.1 Forøgelse af energieffektiviteten af \u200b\u200beksisterende bygninger bør udføres under genopbygning, modernisering og større reparationer af disse bygninger. Med delvis rekonstruktion af bygningen (herunder ændringen i bygningens størrelse på grund af de smukke og udstødningsmængder), får kravene i disse normer lov til at distribuere til en variabel del af bygningen.

6.2 Ved udskiftning af gennemskinnelige strukturer til mere energieffektive bør yderligere aktiviteter omfatte for at tilvejebringe den nødvendige åndbarhed af disse strukturer i henhold til afsnit 8.

7 varmebestandighed mod hegnkonstruktioner

I den varme sæson

7.1 I områder med den gennemsnitlige månedlige temperatur den 21. juli ° C og derover, den beregnede amplitude af svingninger i temperaturen på den indvendige overflade af omsluttende strukturer (ydre vægge og gulve / belægninger), ° C, bygninger af boliger, hospitalsinstitutioner ( Hospitaler, klinikker, hospitaler og hospitaler), dispensier, ambulante polycliniske institutioner, barselshospitaler, huse af et barn, boarding huse til ældre og handicappede, børnehaver, børnehaver, børnehave-haver (kombinerer) og børnehaver samt produktionsbygninger i Hvilken den optimale temperatur og den relative luftfugtighed i arbejdszonen i en varm periode på året eller under teknologiforholdene for at opretholde en permanent temperatur eller temperatur og relativ luftfugtighed bør ikke være den mere normaliserede amplitude af fluktuationerne af temperaturen af \u200b\u200bden indvendige overflade af den omsluttede struktur, ° C, bestemt ved formlen

, (11)

hvor er den gennemsnitlige månedlige udetemperatur i juli, ° С, modtaget i henhold til tabel 3 * SNIP 23-01.

Den beregnede amplitude af udsving i temperaturen på den indre overflade af det eksklusive design bør bestemmes i reglerne for reglerne.

7.2 For vinduer og lanterne af distrikterne og bygningerne, der er specificeret i 7.1, skal solcreme tilvejebringes. Solcremeets varmeflydende koefficient må ikke være mere normaliseret værdi fastsat ved tabel 10. Koefficienterne for varmebestandige solcreme-enheder bør bestemmes med hensyn til reglerne.

Tabel 10 - Normaterede værdier af koefficienten for termisk hydropus af solcreme

Bygning	Koefficienten for termisk hydropus af solcreme
1 bygninger af boliger, hospitalsinstitutioner (hospitaler, klinikker, hospitaler og hospitaler), dispensier, ambulant polycliniske faciliteter, moderskabshospitaler, børnehuse, boarding huse til ældre og handicappede, børnehaver, børnehaver, børnehave-haver (kombineret) og børns huse	0,2
2 produktionsbygninger, hvor de optimale temperaturnormer og relativ luftfugtighed i arbejdsområdet eller teknologiforholdene skal opretholdes permanent temperatur eller temperatur og relativ luftfugtighed.	0,4

I den kolde årstid

7.4 Den beregnede amplitude af oscillationen af \u200b\u200bden resulterende temperatur af rummet, ° C, boligudstyr samt offentlige bygninger (hospitaler, klinik, børnehave og skoler) i løbet af årets kolde periode bør ikke overstige sin normaliserede værdi i løbet af dagen : I nærværelse af centralvarme og ovne med kontinuerlig ovn - 1,5 ° C; Med ambulant elektrisk varmeakkumulering opvarmning - 2,5 ° C, med en bagt opvarmning med en periodisk ovn - 3 ° C.

Hvis der er opvarmning med automatisk justering af den interne lufttemperatur, normaliseres varmebestandigheden af \u200b\u200blokalerne i løbet af årets kolde periode ikke.

7.5 Den beregnede amplitude af oscilleringen af \u200b\u200bden resulterende temperatur af rummet i årets kolde periode, ° C bør bestemmes i rækkevidde af regler.

8 Luftgennemtrængelighed af omsluttende strukturer og værelser

8.1 Modstandsdygtighed over for luftgennemtrængning af omsluttende strukturer, bortset fra at fylde lysåbninger (vinduer, balkon døre og lanterne), bygninger og strukturer bør ikke være mindre normaliseret modstandsdygtighed over for åndene, m · h · pa / kg, bestemt ved formlen

hvor - forskellen i lufttryk på de ydre og indre overflader af omsluttende strukturer, PA, defineret i overensstemmelse med 8,2;

Den normaliserede luftpermeabilitet af de omsluttede strukturer, kg / (m · h), modtaget i overensstemmelse med 8,3.

8.2 Forskellen i lufttryk på de ydre og indre overflader af omsluttende strukturer, PA, bør bestemmes ved formlen

hvor - bygningens højde (fra gulvniveauet på første sal til toppen af \u200b\u200budstødeminen), m;

Andelen af \u200b\u200bhenholdsvis ekstern og indre luft, N / M, defineret ved formlen

, (14)

Lufttemperatur: Intern (til definition) - accepteres i henhold til de optimale parametre i henhold til GOST 12.1.005, GOST 30494

og sanpine 2.1.2.1002; Udendørs (for definition) - er taget svarende til gennemsnitstemperaturen for den koldeste fem-dages sikkerhed på 0,92 til snip 23-01;

Maksimum af de gennemsnitlige vindhastigheder i Rumbam i januar, hvis repeterbarhed er 16% og mere modtaget ved tabel 1 * SNIP 23-01; For bygninger med en højde på over 60 meter under hensyntagen til koefficienten for ændring af vindhastighed i højden (med hensyn til regler).

8.3 Den normaliserede luftpermeabilitet, kg / (m · h), det eksklusive design af bygningerne skal tages i tabel 11.

Tabel 11 - Normable åndbarhed af omsluttende strukturer

Walling.	Luftpermeabilitet, kg / (m · h), ikke mere
1 ydre vægge, overlappende og belægninger af boliger, offentlige, administrative og husholdningsbygninger og lokaler	0,5
2 ydre vægge, overlappende og belægninger af industrielle bygninger og lokaler	1,0
3 kryds mellem de ydre vægpaneler:
a) boligbyggeri	0,5*
b) Produktionsbygninger	1,0*
4 indgangsdøre til lejligheder	1,5
5 indgangsdøre i bolig-, offentlige og husholdnings bygninger	7,0
6 vinduer og balkon døre af bolig-, offentlige og husholdningsbygninger og lokaler i træbindinger; Vinduer og lys af industrielle bygninger med aircondition	6,0
7 Vinduer og balkon Døre af bolig-, offentlige og husholdningsbygninger og plastik i plastik- eller aluminiumsbindinger	5,0
8 vinduer, døre og porte af produktionsbygninger	8,0
9 lanterne af produktionsbygninger	10,0
* I kg / (m · h).

8.4 Modstandsdygtighed over for luftgennemtrængning af vinduer og balkon Døre af boliger og offentlige bygninger samt vinduer og lanterne af produktionsbygninger bør ikke være mindre normaliseret modstand mod luftpermeation, m · h / kg, bestemt af formlen

, (15)

hvor er den samme som i formlen (12);

Det samme som i formlen (13);

PA er en lufttryksforskel på de ydre og indre overflader af lys gennemsigtige oplysende strukturer, hvor modstanden bestemmes af luft permeal.

8.5 Modstandsdygtighed over for vejrtrækningen af \u200b\u200bflerlags omsluttende strukturer bør tages i rækkefølge af reglerne.

8.6 Vinduesblokke og balkon Døre i bolig- og offentlige bygninger bør vælges i henhold til klassificeringen af \u200b\u200bluftgennemtrængelighed af floden GOST 26602.2: 3-etagers og højere - ikke lavere end klasse B; 2-etagers og lavere - inden for klasser i d.

8.7 Den gennemsnitlige luftgennemtrængelighed af lejligheder af boliger og lokaler af offentlige bygninger (med lukkede forsyningsventilationshuller) bør give i en periode med test af luftudveksling til multiplikation, H, med en trykforskel 50 pa af udendørs og intern luft under ventilation:

med naturlig motivation af H;

med mekanisk motivation h.

Mangfoldigheden af \u200b\u200bluftudveksling af bygninger og lokaler med en trykforskel er 50 PA, og deres midterste åndbarhed bestemmes efter GOST 31167.

9 Beskyttelse mod foryngelse af omsluttende strukturer

9.1 Modstandsdygtighed over for damp Permanent, M · H · v / mg, Eksklusivt design (spænder fra den indvendige overflade til planet af mulig kondensation) bør ikke være mindre end de fleste af følgende normaliserede modstande:

a) Normaliseret rørmodstand, m · H · v / mg (fra betingelserne for afvisning af fugtakkumulering i den omsluttede konstruktion til den årlige driftsperiode) bestemt ved formlen

b) forsoningsbestandighed, m · h · v / mg (fra tilstandsbegrænsningen af \u200b\u200bfugt i den omsluttede struktur i en periode med negative gennemsnitlige månedlige udetemperaturer) bestemt ved formlen

, (17)

hvor er delvis tryk på vanddamp af indre luft, PA, ved den beregnede temperatur og relativ luftfugtighed af denne luft, bestemt ved formlen

, (18)

hvor - delvis tryk på en mættet vanddamp, PA, ved en temperatur, tages i form af reglerne

Relativ luftfugtighed i den indre luft,%, modtaget til forskellige bygninger i overensstemmelse med noten til 5,9;

Modstandsdygtighed over for damp permanent, m · h · v / mg, dele af omsluttende struktur, placeret mellem den ydre overflade af omsluttende struktur og planet af mulig kondensation, bestemt i zonen

Det gennemsnitlige partielle tryk på vanddampen for den ydre luft, PA, for den årlige periode, bestemt ved tabel 5A * SNIP 23-01;

Varighed, dag, fugtighedsperiode, taget lig med perioden med negative gennemsnitlige månedlige udendørs lufttemperaturer på SNIP 23-01;

Delvis tryk på vanddamp, PA, i planet med mulig kondensation, bestemt ved gennemsnitstemperaturen på ydersiden af \u200b\u200bmåneden af \u200b\u200bmåneder med negative gennemsnitstemperaturer som angivet af noterne til denne vare;

Densiteten af \u200b\u200bmaterialet i det fugtige lag, kg / m, taget ens i form af reglerne;

Tykkelsen af \u200b\u200bdet fugtede lag af omslutningsstrukturen, m, taget lig med 2/3 af tykkelsen af \u200b\u200ben homogen (enkeltlags) væg eller tykkelse af det varmeisolerende lag (isolering) af flerlagsgruppen omslutningsstruktur;

Den maksimale tilladte stigning af det estimerede masseforhold mellem fugt i materialet i det fugtige lag%, for perioden med fugtforbindelser, der modtages ifølge tabel 12;

Tabel 12 - Maksimale tilladte værdier af koefficienten

Materiale Connecting Design.	Den maksimalt tilladte stigning af bosættelsesmiddelforholdet mellem fugt i materialet , %
1 Lægning af ler mursten og keramiske blokke	1,5
2 Lægning af silicat mursten	2,0
3 Letvægts beton på porøse aggregater (Ceramzit Beton, Shogisito Beton, Pelitobetone, Slag Puliton)	5
4 Capboat beton (luftbeton, skumbeton, gas silicat osv.)	6
5 polyogazzoeklo	1,5
6 fibroit og arbolit cement	7,5
7 mineraluld og måtter	3
8 polystyrenskum og polyurethanskum	25
9 Phenolic Resolon Foam	50
10 varmeisolerende frustrationer fra krummer, schungizitis, slagge	3
11 Heavy Beton, Cement-Sandy Solution	2

Delvis tryk på vanddamp, PA, i planet med mulig kondensation for den årlige driftsperiode, bestemt ved formlen

hvor - vanddampens partielle tryk, PA, modtaget ved temperatur i planet med mulig kondensation, installeret i gennemsnitstemperaturen af \u200b\u200budendørsluften henholdsvis vinter-, forårets efterårs- og sommerperioder, bestemt efter noter til denne vare;

Varighed, måned, vinter, forårets efterår og sommerperioder af året, defineret i tabel 3 * SNIP 23-01 under hensyntagen til følgende betingelser:

a) Vinterperioden indeholder måneder med gennemsnitlige udendørslufttemperaturer under minus 5 ° C;

b) foråret efterårsperiode indeholder måneder med gennemsnitlige ydre lufttemperaturer fra minus 5 til plus 5 ° C;

c) sommerperioden omfatter måneder med gennemsnitlige lufttemperaturer over plus 5 ° C;

Koefficienten bestemt ved formlen

hvor er det gennemsnitlige partielle tryk på vandet i den ydre luft, PA, periode på måneder med negative gennemsnitlige månedlige temperaturer, der er defineret i henhold til udkastet til reglerne.

Noter:

1 Partialtryk af vanddamp, og til omslutning af lokaler med et aggressivt medium bør tages med hensyn til det aggressive miljø.

2 Ved bestemmelse af delvis tryk for sommerperioden skal temperaturen i planen af \u200b\u200bmulig kondens i alle tilfælde tages på ikke mindre end sommerperiodens gennemsnitstemperatur, idet delvis tryk på den indre lufts vanddamp ikke er lavere end det gennemsnitlige partielle tryk på den ydre luft af udendørsluften i denne periode.

{!LANG-79a4b567f6d9c0ebf98729bce04cd05c!}

9.2 {!LANG-f202a7b901de64713e03e4c7a666ed5b!}

, (21)

{!LANG-76a23f5fdc7c766f01d9ecc538634910!}

9.3 {!LANG-998cb38eafbb9f83148c5f478e04e9b9!}

{!LANG-51192bce2c654329b51778aeff165a5d!}

{!LANG-46cc32d99b96cdbe1a14d1529b473121!}

9.4 {!LANG-9bb050a2002aecdb33a6773b66bfbb15!}

{!LANG-8f21f28b16e8f909013052fac9019ceb!}

10.1 {!LANG-542ed8033dd676cd7d9a5d3b96b9114c!}

{!LANG-34cd7a25ef794d27ab1c91c4f3ad10a9!} {!LANG-fdaa90dbae21c639f50bd852e2c6e6d3!}

{!LANG-ae5768db6cf7c7ed7a88ae241de9de8a!}	{!LANG-242fc44c79c8de70cddb764be425dfb0!} {!LANG-64175b72b82c74ad9104dcf8aaf20104!}
{!LANG-3fdbb61a84f17947c45888f3cef5c50a!}	12
{!LANG-a9ac75dc4fb6c8b4fea6f7b2a4b4c257!}	14
{!LANG-941efad304e26c0f108208a68bd215b6!}	17
{!LANG-378606d337a99316b54455ce95131cb9!}
{!LANG-6af0107bb84ce8edb75c4e6ed50a6e6a!}	11
{!LANG-91070b310161227330dfe435a37dd9d5!}	13
{!LANG-a4f3fb4e4669a6425d71cdf28e00649e!}	14

10.2 {!LANG-c4be45e4d569c180ad649d5b02dff241!}

10.3 {!LANG-e2b9cc305463b249e9a5e03b12472c0d!}

{!LANG-f3b8d9e09de1c52014b620b1ca2bd5e2!}

{!LANG-62585bddb84ed3039711dc3d2d281133!}

{!LANG-c2c40cabd141a0c142e4a64fa5b74e82!}

{!LANG-ab2a33e022ecca4ec428080f1757e206!}

10.4 {!LANG-803c3f8d19d4932ae605285264d5c5d0!}

{!LANG-356163370e7284c7d8c06e9922785973!}

11.1 {!LANG-df33aeaf0fe318026506fb19b2194eb0!}

11.2 {!LANG-2e1afcf5c702b631065cbf0dd77bcecf!}

11.3 {!LANG-8a536ebaf12e7a733d7ae28ee51e3903!}

{!LANG-d8536c07a8096e281e7a35db1971d935!}

11.4 {!LANG-c6cf7efd5ba3822b686afeb29538beff!}

{!LANG-4328bde16c1a1819c32d9b96032771db!}

{!LANG-6dbd49f78003fee3a788b8ac9edb7012!}

{!LANG-a0b644b322b45d32895c0d9ea04581ae!}

12.1 {!LANG-f3570e76b88536342200903e3b09f2ef!}

12.2 {!LANG-e46033998048b339097bd5607fc99eae!}

{!LANG-3135785051801337973d7d73534fa4a5!}

12.3 {!LANG-ea02acc3a30b06766b2569d30f8e1028!}

12.4 {!LANG-66a53cc5ae91aabb34e388cca45fe033!}

{!LANG-04b91091afe0ad771388f51911a5af8b!}

{!LANG-e47d4523b42f6eb50c1db16439b0032c!}

{!LANG-5f8d44dc55b4e40336dfcb8919a3a7f5!}

{!LANG-9cd1550b60b481a6d59cb06231877971!}

{!LANG-be55d460602207f163ff365c2631049e!}

{!LANG-4a9d4a0ecf471f882ce768d2e3f91fe9!}

{!LANG-aad99534b588e6a99a577ed4e327a1af!}

12.5 {!LANG-68f77c85bbeb9051d7c709a1dd9a4cf7!}

{!LANG-0ea09c8c257ecafb167143dae2cd8e9e!}

{!LANG-02effee050b477a321648720cf80bf09!}

{!LANG-dff6457be6d81e30a5d90df90c638880!}

{!LANG-76e76ead74fafc2ebf31265643fea276!}

{!LANG-72d14592c0884041a6dc098b6d8232d0!}

{!LANG-1b4cdc63d80a8af3c4c78a6cc79634f5!}

{!LANG-691d4a0a46ed86dc019cdf42fd59a016!}

{!LANG-3e58db4b1d9c351d15c21a0d022e8645!}

12.6 {!LANG-dfa303a60f61ee7411683cfb86e6d110!}

{!LANG-55dccd3ff6c4ca9fe703a92f9563032b!}

12.7 {!LANG-a91cba97ed886b6f01df6f7f7774cc36!}

12.8 {!LANG-a6d6504febcb04b448aa291450ee0e1d!}

{!LANG-99a12288379425cff4e0cc6788ec0777!}

{!LANG-0375f2423726c7db853f63d361dd140a!}
{!LANG-ac408f2ed9e046853f185dd050d8e3d5!}

{!LANG-16811511820d82a135c6bdd00d1856f9!}
{!LANG-38c093ccf4bd63ee85d41718cf87b43c!}

{!LANG-caf50b7e4055a518469031c5c6ef47e8!}

{!LANG-d0ac8638a919b167634c04ccc655aa3e!}

{!LANG-ecf07953686a410340799da1734aadcd!}

{!LANG-9522b9d0eb11b5a7d84066f73ba5c2ef!}

{!LANG-d37810e2440289f4da998c6a36c978b1!}

{!LANG-dd6a46c381612f0b179573c9352031da!}

{!LANG-e39da58974fe6bf977b0666ca5baa438!}

{!LANG-d9d2bab24ba0a7a9f8c9476b440d9ec3!}

{!LANG-e6675c7c8ffe4b4df29d3cc2f775d3d8!}

{!LANG-34164c9b52be79fa42fb8da0033fb0cc!}

{!LANG-67f7905127a406edc9ac7f9a42e241ad!}

{!LANG-1c4fa42e3eff793eb2e1ccba3aca1158!}

{!LANG-266751fcebc5b8f564138ab527303a2b!}

{!LANG-0da884fbde2d19ff6059156660dc493d!}

{!LANG-5fe515069b7fd3fd9ea88fc7fd515efe!}

{!LANG-43359bcf26b8b1a4254bfc4e340e9f1f!}
{!LANG-ac408f2ed9e046853f185dd050d8e3d5!}

{!LANG-d43ffd0baa18302e7177d2c5cf531993!}

{!LANG-9eb5dc5c69d454c391be55e00ead9d7f!}{!LANG-d0bae6c475a5c5cf4b11f5db6f7b5e02!}{!LANG-738e80ad6bbfac6a609f2d452e804482!} {!LANG-0fa80c70d8b848de49e5d8f91e8e686b!}	{!LANG-e8f8aa5c209a80c5643a060d511d388d!}
{!LANG-3ef2d03fd4a070d493fc7ac1e11d9dce!} {!LANG-1e9d48a4bbc07056ca2e6b08cf18886f!}	{!LANG-91e2c736c8de4cca05cb09feed890b23!}
{!LANG-a08df07b780047a5ab136faae2300d9f!}{!LANG-241f45fab8229dfadac0f3bda5ac5bf6!}{!LANG-e54fbd47c8bd5baf7d246df31a720f82!} {!LANG-25c607cc8c8ab39fa60d6fd436ea4cba!}	{!LANG-f756f4cab8721ca40d05463daddd507a!}
{!LANG-0101d7e761167079b07beff657649739!}{!LANG-c985b9be973aac2dff12e9086f3423dc!} {!LANG-a0bf399618fad2f87a7d453f2d48d833!}	{!LANG-e8c08c9840b427055c9270657d18bd3e!}
{!LANG-1928c62fa92ba18a88c4525d196da77f!}{!LANG-9d67a48c5c4536f6764f8b9aec39ed80!}{!LANG-9f6d0d862ed1c42f4a46a5d4a48b5ec5!}{!LANG-eb6a476beda44a7503b43c9855d01cc4!} {!LANG-bbf03396f4aaaa30dee9db4c542d0e47!}	{!LANG-45c870a83d0ea833780e259b4224e467!}
{!LANG-97a311600d7574f8017a32b18157f717!} {!LANG-dc3fe5f241dbaee7bd780058d3250a39!}	{!LANG-015e5186299fbc275ec23bb650365156!}
{!LANG-68d5a3f51edc85230f147ae40b8f1c27!}{!LANG-cb57381e5ec908b996cc57e622768cd8!}{!LANG-738e80ad6bbfac6a609f2d452e804482!} {!LANG-41dba5731898d8d3f1bcf1b4fe8f54a4!}	{!LANG-4e197bc35ab3892161949deb7a207251!}
{!LANG-bf36b531b30aef04ce0e3a99bbedab6c!} {!LANG-ee5e69a3d8f50cfb53992f796fa54a69!} {!LANG-06a4cc70e84b7f64e40fea0f170104e1!}	{!LANG-574eac69b3d0a940d4516b6bd4b1361f!}
{!LANG-09349dadfa911af5ef16ced96265cd6e!}{!LANG-3f87e97cff8efa4bcbef1e57fcba06de!}{!LANG-738e80ad6bbfac6a609f2d452e804482!} {!LANG-d6c5a8419fdf2daf67477541c112b785!}	{!LANG-019af2ec0f19e13be6cbf45e384fcd3b!}
{!LANG-a3157b35d3ff135696b3dbd0f653f974!} {!LANG-7ce297e89b9317329fde0cb54cdd9c1f!}	{!LANG-7180ff2babb6d776cf7b008035990337!}
{!LANG-d9d817399d29db63d6cecae79126565f!}{!LANG-f94335eaab99901eee52a794036367fc!}{!LANG-e4f3fa354bb90c58ee8f41c7655f77d1!} {!LANG-5752de8432a87436e6ec52cbbf3ec056!}	{!LANG-5b6db1ae1103e1e6c3979fde7a50aac0!}
{!LANG-58c1e0703ba9b45bbd7c74e241a1e87c!} {!LANG-c54c2c47dbd2c3ad5d9f5512205b8f7d!}	{!LANG-2dea032f8cc2d957b4c4e2b69d142c11!}
{!LANG-a47af43db49c40cca1ecbb95bb7f77bd!}{!LANG-19936b07e460dab2d622a00dfcadf9d3!}{!LANG-07d138cdd879eda39b62f8f7fb38b067!}{!LANG-c8db8f2004a6939bf9ce19877e4c4811!}{!LANG-a4ae1c43b0872b231c745427b80bd36d!}{!LANG-90aab7fd8b94cb49d805182fc6f986d3!} {!LANG-fb9afea64408b90fb6525b7a7c2565e4!}	{!LANG-bdf172c3b927ba7327abf7555ddfc006!}

{!LANG-2a7da9b307f664c063b0224a1a95391c!}
{!LANG-ac408f2ed9e046853f185dd050d8e3d5!}

{!LANG-65fc24c6f37b9c350a0f47c6a35b69c4!}

{!LANG-d0ceebf732ddfdfa30652c87d4db16a1!}
{!LANG-ac408f2ed9e046853f185dd050d8e3d5!}

{!LANG-f6507031e14d76775c2f85bde3c7962c!}

{!LANG-febafedf891a44d9fbb3c21dca4d6600!}{!LANG-c47929b95b7b5f64d7fda701893daef7!}

{!LANG-09d4ed4baa25238e520f008614992b57!} {!LANG-50de6a12beba4282df76ba3504ddf9a2!}

{!LANG-9855c623cd3ab49b5a5d220fdbaca70f!}

{!LANG-4ad6950ada05687f7ace88ad4b717c99!}

{!LANG-e8595656e5db590e89f7a22314f12109!}

{!LANG-6ecf0da4d0c6358800f1de7f1c472cef!}

{!LANG-99fcb44f5f8dfb4c16510455f373d948!}{!LANG-391ffa91e6dae77a141536b21fd98115!}

{!LANG-a540a0ddd207e9c5becb069d9f22bc7f!}

{!LANG-baf63f569b9e95715b8f276a59b445b9!}

{!LANG-b1bfcb03e6e840812f5148e5aabaa740!}

{!LANG-17e3c2fa87248cf74d59672bbc9a6c88!}

{!LANG-06119287415474f15303884ad0495f3b!}

{!LANG-8cb8b95711e6f411b74f3c17ab75a245!}

{!LANG-5cba5f811bf3dbf8338b6f3c91b4d005!}

{!LANG-b2558d9a5e0303d1cca9f24dab0b981e!}

{!LANG-9025d61039c816f7be00fbf3542fbf6b!}

{!LANG-44f21dcf7ea37d6713bc25077889db39!}

{!LANG-c46d66ff954867b97d0dc1dbdfe34b6d!}

{!LANG-437d5585d8911eb7b5040dc54a0cb8b6!}

{!LANG-f264a48a0a6f25cec8f547013de590f4!}

{!LANG-ded5bcb4bc6046e92b46d7ccc32c43f8!}

{!LANG-4bb889b9c2c26f4f41a2f1a6b0a7c560!}

{!LANG-509a5b62448d87ceb3d827f3f84e3e5b!}

{!LANG-c5775cc04d174413f830c3ea7013fc2a!}

{!LANG-a8f2643de9fd670c8503f33a63c8ba3f!}

{!LANG-487a692067e8010b3589abdd1e295e25!}

{!LANG-eec6b90bb3261a50f4b9a3bfb5862430!}

{!LANG-de43e835a312b4680cf81e81c05830bb!}

Det samme, påfyldning af lys træning (vinduer, farvede glasvinduer, lanterne);

De samme, udendørs døre og porte;

{!LANG-9ea530937e4701e0c9b01813ae1b6a4e!}

{!LANG-92293403f18bb6ceee7e7c4e89cab7c1!}

{!LANG-b1e6a7e5596ba15fcf7aed872b99fa81!}

{!LANG-ec71f9fc1050d1efb62e84cb0512d4c9!}

{!LANG-3254d5b0618c3c4ac700391c8d7c01cf!}

{!LANG-00d3759a82fdb6595ba3c6336d3ed6f5!}

{!LANG-81437fea5c3fa5dce696b4c12a197e4a!}

{!LANG-64ec8ad21b8bb26068428afb8d57c42c!}

{!LANG-a40c96d6a286765cbee612a0c573b9e9!}

{!LANG-60f414ed86b6e537c6013a25c8931376!}

{!LANG-3f7c67ffa15e2310916bfcd1b37c6f53!}

{!LANG-9617079892c8bed32728941d7de839b9!}

{!LANG-5f4e4726f5de84d3c16fdb8aad03c1dd!}

{!LANG-47b8ed12fbac511f394fc0b8a923faf7!}

{!LANG-e3d56f6b4da51d3933e3f9d2190ff370!}

{!LANG-e3cdcf1d034733a9b1622f2dacdf0a87!}

{!LANG-d46ae18e80e25bdc461cf0e701372bf3!}{!LANG-b7f5744b8a30ebecad3cfdcbc498ec68!}

{!LANG-5b7f5645b53128f31b98c54858e6fab6!}

{!LANG-bd76d16a3fe1500e12756bee18e96284!}

{!LANG-539bb4768ea86ad21f6304fa1f01f32a!}

{!LANG-8ee42985054db29b8fbb10b395c70e0a!}

{!LANG-27eda07a340b5ddc8afcc9a3d43e5c8c!}

{!LANG-347cedec4b35efe6de057881a29bbf06!}

{!LANG-4651b21e09a40c054a474471e0bb044a!}

{!LANG-b9300c512c0eca633dee2c4334c55601!}

{!LANG-965724aba519bc7fd89c21773da3ee3c!}

{!LANG-511c6026e69403ee8a047429e153d7a9!}

{!LANG-a0727ead536d064b337a128af097525f!}

{!LANG-65c3aa5f217bd312f62931556fb08fc3!}

{!LANG-c3693102e5ff24c85849a91be8ec637a!}{!LANG-fc2b6b3fcec0e0ef1c1cdaf5e2836097!}

{!LANG-1ce69e04cd764f153172c0d406b636d9!}

{!LANG-2a8f0e415653c86ed6fd1fa26f43c917!}

{!LANG-542d2358e504b94ad9214e896a87ff05!}

{!LANG-e7484d4f028479cdd172eadc3082432d!}

{!LANG-2873dac75b39029333a0a13e0c427d33!}

{!LANG-8b1b24ee049c1eb4003211adcceb7d3a!}

Koefficienten for at reducere luftvolumen i bygningen. Beregning af solstråling om vinteren