Tab af damp og kondensat opdeles i intra-plante og eksternt.

Intra-stationstab er summen af:

Dampforbrug til hjælpeanordninger på stationen uden kondensatretur - dampblæsning af dampgeneratorer, til dyser med damp forstøvning af fyringsolie, til anordninger til opvarmning af fyringsolie;

Damp- og vandtab under opstart og nedlukning af dampgeneratorer;

Tab af damp og vand gennem lækager i rørledninger, fittings og udstyr;

Nedblæsning af vandtab;

Mængden af ​​tab afhænger af udstyrets egenskaber, fremstillingskvalitet og installationskvalitet, vedligeholdelses- og driftsniveau.

Interne tab er (i brøkdele af fodervandforbruget):

ved IES - 0,8-1%, ved kraftvarme - 1,5-1,8%.

De fleste af tabene er med blowdown -vand. Dette er en nødvendig teknologisk operation for at opretholde koncentrationen af ​​salte, alkalier og kiselsyre i vandet i dampgeneratorerne inden for de grænser, der sikrer pålidelig drift af sidstnævnte og den nødvendige renhed af dampen. For at returnere en del af vandet og varmen under kontinuerlig indblæsning i cyklussen, bruges enheder bestående af ekspandere og udblæsningsvandskølere. Mængden af ​​damp, der frigives i ekspanderen, er op til 30% af skyllevandsstrømningshastigheden. Resten tømmes i kloakken.

Eksterne tab opstår, når damp frigives direkte fra møller og dampgeneratorer, hvis en del af kondensatet af denne damp ikke returneres til stationen.

Damp, der bruges i teknologiske processer, er forurenet med forskellige kemiske forbindelser. Mængden af ​​dets tab kan nå op på 70%. I gennemsnit for industrielle kraftvarmeværker er forholdet mellem eksterne tab og dampkapacitet for dampgeneratorer 20 - 30%.

Damp- og vandtab i kraftværkscyklussen skal efterfyldes med ekstra fødevand til dampgeneratorer.

Efterfyldningsvandforbrug: Dd.w = Dwn + Dpr + Dw.p, hvor

Dvn - damp- og vandtab inden for anlægget på kraftværket (ingen tab ved nedblæsning);

Dпр - vandtab til dræning fra udblæsningsudvidere;

Dv.p. - kondenserer tab fra eksterne forbrugere.

Dпр = βDпгпг, hvor

Dp.pg - strømningshastighed for blowdown -vand fra dampgeneratorer;

β er andelen af ​​nedblæsningsvand, der udledes i afløbet.

Enthalpy af tør mættet damp i ekspanderen;

Enthalpy af kogende vand ved tryk i dampgeneratoren og ekspanderen.

Yderligere varmeforbrug af brændstof på kraftværket forårsaget af tab af damp og kondensat:

, (9.2)

hvor ,,, er dampens entalpi efter dampgeneratoren, nedblæsningsvand, dampkondensat returneret til kraftvarmen fra eksterne forbrugere, efterfyldningsvand, - effektivitet dampgenerator net.

Damp- og vandtab ved TPP'er øger forbruget elektrisk energi at fodre pumper. Det ekstra brændstofforbrugsforbrug forårsaget af dette bestemmes af formlen:

, W (9.3)

hvor er mængden af ​​ekstra vand, kg / s; - tryk af fødevand nedstrøms for pumpen, Pa; ρ er vandets massefylde, kg / m³; - effektivitet fødepumpe ~ 0,7 - 0,8; - effektivitet kraftværker netto.

Fald i effektivitet anlæg forårsaget af tab af damp og kondensat og betydelige omkostninger til forberedelse af ekstra fodervand, nødvendiggør følgende foranstaltninger:

Brug af mere avancerede metoder til at forberede en ekstra pit. vand;

Anvendelse i tromlekedler med iscenesat fordampning, hvilket reducerer mængden af ​​nedblæsningsvand;

Organisering af opsamling af rent kondensat fra alle stationforbrugere;

Maksimum mulig anvendelse svejste samlinger i rørledninger og udstyr;

Indsamling og returnering af rent kondensvand fra eksterne forbrugere.

Tab af damp og kondensat, deres påfyldning.

Damptab observeres i dampsikringer fra forskellige tætheder i dampstrømme højt tryk... Disse tab kaldes interne tab. Udover damptab observeres også kondensat tab, som er opdelt i internt og eksternt.

Interne tab er mulig forurening af dampkondensat, der tilføres fyringsolie. Forurenet kondensat returneres ikke til turbinekammeret.

Eksterne tab af kondensat observeres på kraftvarmeværker, der leverer damp til forbrugerne. Mængden af ​​kondensat, der returneres fra virksomhederne, er mindre end den damp, der modtages der. For at genopbygge tabene bruges kemisk renset vand, som tilføres fordamperne til yderligere rensning. Tab af fødevand observeres i dampgeneratoren under kedelblæsning, som udføres for at reducere saltindholdet i kedelvandet.

Fordampere.

Fordamperne indeholder konstant kemisk renset vand. Fordamperen er en overfladevarmeveksler. Det indkommende kemisk rensede vand omdannes til damp på grund af varmen i dampen, der modtages fra ekstraktionen af ​​turbinen. Damp fra kemisk behandlet vand kaldes sekundær damp, der kommer ind i fordamperens kondensator. Når kemisk behandlet vand fordamper, stiger koncentrationen af ​​salte, som fjernes ved at blæse. For at forbedre kvaliteten af ​​vandrensning kan der bruges en totrinsordning, i dette tilfælde går den sekundære damp ind i fordamperens næste trin.

Foredrag nummer 10

DAMPTURBINEKONDENSERENDE ENHEDER

Termodynamikkens anden lov. Kold kilde.

Kondensationsenhedsdiagram

Elementer af kondenseringsenheden.

1. den faktiske kondensator

2. cirkulationssystem;

3. luftfjernelsesanordninger (ejektorer);

afluftningsanordning

5. reduktion-køling enhed

6. start ejektor

7. kølere af en damp-luft-blanding

8. kondensatfælde

9. automatisk system

Udstødningsdampen fra turbinen kommer ind i overfladekondensatoren1. Kondensator - overfladevarmer, hvor damp kondenserer på den kolde overflade af rørene, opvarmning af vandet, der pumpes gennem rørbundtet cirkulationspumpe... Det resulterende kondensat strømmer fra overfladen af ​​rørene ind i kondensatopsamleren 8 i kondensatoren, hvorfra kondensatpumpen 2 føres gennem kølerne i ejektorerne 9 til tætningerne og derefter til HDPE og aflufteren.

For at opretholde det mindst mulige tryk i kondensatoren anvendes dampstråleudkastere 3. Ejektorerne suger damp-luft-blandingen ud, der dannes i kondensatoren som følge af luftsugning. For at forbedre arbejdets effektivitet anvendes et flertrins (totrins) system til komprimering af damp-luftblandingen. Kondensvarmen for dampen indeholdt i damp-luft-blandingen suget af ejektorerne bruges i ejektorkølerne til at opvarme hovedkondensatet.

Nogle gange afkøles damp-luft-blandingen, der suges fra kondensatoren, i opstrømskøleren.

En særlig udluftningsindretning 4 er installeret i kondensatoren for at fjerne ilt fra kondensatet.

Det cirkulerende vand, der bruges til at kondensere damp i kondensatoren, afkøles i særlige køledamme eller køletårne. Sådan cirkulerende vand kølekredsløb kaldes cirkulerende vand.

 Sammenlign de grundlæggende kredsløb for tænding af regenerative varmeapparater med hensyn til deres effektivitet.  Beskriv forbruget af levende damp og varme til en turbine med regenerative ekstraktioner.  På hvilke parametre for regenerativ opvarmning af fodervand, og hvordan afhænger effektiviteten. møller installationer?  Hvad er afløbskølere, og hvordan bruges de?  Hvad er udluftning af fodervand, og hvad giver det for TPP'er?  Hvad er de vigtigste typer afluftningsapparater?  Hvordan inddrages afluftningsapparater i TPP -ordningen?  Hvad er varme- og materialebalancer for afluftere, og hvordan implementeres de?  Hvad er foderpumper, og hvad er hovedtyperne af foderpumper?  Beskriv hovedkredsløbene til skift af fødepumper.  Beskriv hovedkredsløbene til at tænde drevmøller. 91 5. Fyldning af damp og kondensat tab 5.1. TAB PÅ DAMP OG KONDENSAT Tab af damp og kondensat af kraftværker opdeles i internt og eksternt. Interne tab omfatter tab af damp og kondensatlækage i systemet med udstyr og rørledninger på selve kraftværket samt tab af nedblæsningsvand fra dampgeneratorer. Tab af damp og vandlækage på kraftværker skyldes utætte flangeforbindelser af rørledninger, sikkerhedsventiler til dampgeneratorer, møller og andet udstyr på kraftværket. Ris. 5.1, a Tab af damp og kondensat forårsager tilsvarende varmetab, forringelse af økonomien og nedsat effektivitet. kraftværker. Tab af damp og kondensat genopfyldes med ekstra vand. Til fremstilling bruges specielle enheder, der leverer strøm til dampgeneratorer med vand af den krævede kvalitet, hvilket kræver yderligere kapitalinvesteringer og driftsomkostninger. Lækagetab fordeles over damp-vandvejen. De er dog mere sandsynlige fra steder med de højeste miljøparametre. Den anden komponent i interne vandtab er forårsaget af kontinuerlig blæsning af vand i tromledampgeneratorer (på kraftværker med dampstrømgeneratorer med direkte strøm er disse tab fraværende), hvilket begrænser koncentrationen af ​​forskellige urenheder i vandet fra 92 dampgeneratorer til en værdi, der sikrer deres pålidelige drift og den nødvendige renhed af den damp, de producerer. Fald i udblæsning og stigning i dampens renhed opnås ved at forbedre kvaliteten af ​​fødevand, reducere damp- og kondensat tab og mængden af ​​efterfyldningsvand. Ris. 5.1, b Fodervand fra engangsdampgeneratorer skal være særligt rent, fordi En væsentlig del af urenhederne føres derefter sammen med dampen ind i dampkanalen og afsættes i turbinens strømningsbane, hvilket reducerer dens effekt, effektivitet. og pålidelighed. De interne tab omfatter også tab af damp og kondensat under ustabil drift af udstyret: ved fyring og standsning af dampgeneratorer, opvarmning og udblæsning af damprørledninger, start og stop af en turbine og skylleudstyr. Allround reduktion af disse tab er et væsentligt krav for opstartsordninger for kraftenheder og kraftværker. Interne tab af damp og kondensat må ikke overstige 1,0-1,6% ved nominel belastning. Afhængigt af ordningen med varmeforsyning til eksterne forbrugere ved kraftvarme kan der være eksterne tab af damp og kondensat. Der bruges to forskellige varmeforsyningsordninger fra kraftvarmeværket: åben, hvor damp tilføres forbrugere direkte fra turbinens ekstraktion eller modtryk (figur 5.1, a) og lukket, hvor damp fra turbinens udløb eller modtryk kondenseres i overfladevarmeveksleren. opvarmer varmebæreren, ledet af en ekstern forbruger, og varmedampkondensatet forbliver ved kraftvarmen (fig. 5.1, b). Hvis forbrugerne har brug for damp, bruges fordampere - dampgeneratorer som mellemliggende varmevekslere. Hvis der tilføres varme til forbrugerne varmt vand, så er den mellemliggende varmeveksler 93 en vandvarmer, der tilføres varmeværket (netværksvarmer). Med en lukket varmeforsyningsordning reduceres damp- og kondensattab til interne, og hvad angår den relative værdi af tabet af arbejdsmiljø, adskiller et sådant kraftvarmeværk sig lidt fra et CES. Mængden af ​​omvendt kondensat, der returneres af industrielle dampforbrugere, er i gennemsnit 30% -50% af det leverede dampforbrug. De der. eksterne kondensat tab kan være betydeligt højere end interne tab. Yderligere vand, der indføres i dampgeneratorens fødesystem med et åbent varmeforsyningskredsløb, skal supplere de interne og eksterne tab af damp og kondensat. Inden du går ind i dampgeneratorernes fodersystem, bruges følgende: • dyb kemisk afsaltning af det ekstra vand; Kombination af foreløbige kemisk rengøring med termisk forberedelse af efterfyldningsvand i fordampere. 5.2. DAMP OG VANDBALANCE Til beregning af termisk ordning, bestemmelse af dampforbrug til møller, dampgenerators produktivitet, energiindikatorer osv. det er nødvendigt at fastsætte grundforholdene for materialebalancen mellem damp og vand i kraftværket. Lad os bestemme disse forhold for et mere generelt tilfælde af et kraftvarmeværk med dampforsyning til en industriel forbruger direkte ud fra valget af en turbine (fig. 5.1, a). Ligningerne for materialebalancen for damp og vand i IES er opnået som et specielt tilfælde af forholdene for kraftvarme. Dampbalancen for hovedudstyret på kraftværket udtrykkes ved følgende ligninger. Strømningshastigheden for levende damp D til turbinen under dampudvinding til regenerering Dr og til eksternt forbrug Dï ved passage af damp til kondensatoren Dê er lig med: D = Dr + Dп + Dк (5.1) For KES Dп = 0, derfor: D = Dr + Dк (5.1a) Levende dampstrømningshastighed for møllenheden under hensyntagen til dens strømningshastighed Dyo til sæler og andre behov ud over hovedturbinen D0 = D + Dyo. (5.2) Dampmængden af ​​dampgeneratorer Dïã, under hensyntagen til lækage Dt, herunder det uigenkaldelige forbrug af levende damp til kraftværks økonomiske og tekniske behov, er: Dпг = D0 + Dt (5.3) ... Vandbalancen i kraftværket udtrykkes ved følgende ligninger. 94 Balance af fødevand Dпв = Dпг + Dпр = D0 + Dу + Dпр (5.4) hvor Dïð er strømningshastigheden for nedblæsningsvand fra dampgeneratorer; i tilfælde af engangsdampgeneratorer Dïð = 0; Dïâ = D0 + Dуò (5.4a) Fodervandstrømmen Dïâ består generelt af turbinkondensat Dê, returkondensat af varmeforbrugere Dîk, dampkondensat fra regenerative udsugninger Dr, dampkondensat fra udblæsningsudvidelsen af ​​dampgeneratorer D "ï og mølletætninger Dy, fyldningsvand Ddv = Dt + D / pr + Dvn, nemlig: Dpv = Dc + Dok + Dr + D / n + Dy + Dt + D / pr + Dwn Uden at tage hensyn til (for forenkling) regenerativ tilbagetrækninger og utætheder gennem møllens tætninger, får vi: Dpv = Dк + Dос + Dвт + D / п (5.4b) Tab af damp og kondensat af en kraftvarme består generelt af interne tab Dw og eksterne tab Dвн. Intern tab af damp og vand på kraftværket er ens; Dwt = Dw + D / pr (5.5), hvor D / ïð er tabet af skyllevand i en et-trins ekspansionsenhed: i tilfælde af dampstrømgeneratorer med direkte strømning er Dpr = 0, D / ïð = 0 og Dw = Dut (5.5a) Eksterne kondensat tab af kraftvarme med åben ordning dampforsyning er ens: Dvn = Dp-Dok (5.6), hvor Dok er mængden af ​​kondensat, der returneres fra eksterne forbrugere. Det samlede tab Damp damp og kondensat på et kraftvarmeværk med et åbent varmeforsyningskredsløb og mængden af ​​ekstra vand Ddw er lig med summen af ​​interne og eksterne tab: Dpot = Dw = Dw + Dw = Dw + D / Dw + Dwn (5.7) Med engangsdampgeneratorer Dpð = 0 og Dpot = Dt + Dvn Til IES og kraftvarme med lukket kredsløb varmeforsyning Dw = 0 og Dpot = Dw = Dw + D / pr med dampstrømgeneratorer med direkte strømning, i dette tilfælde Dpot = Dw = Dw Inden ekspanderen kommer ind, passerer udblæsningsvandet gennem reduceren, og en damp-vandblanding kommer ind ekspanderen, der er adskilt i den i en forholdsvis ren damp, der udledes til en af ​​varmevekslerne i turbineanlæggets regenerative system, og vand (adskilt eller koncentrat), hvormed urenheder fjernes fra dampgeneratoren med nedblæsningsvand. Mængden af ​​damp, der adskilles i ekspanderen og returneres til fodersystemet, når 30% af udblæsningsvandforbruget, og mængden af ​​returvarme er ca. 60%, med en totrinsudvidelse er den endnu højere. 95 Varmen fra skyllevandet bruges derudover i rensekøleren til at opvarme efterfyldningsvandet. Hvis det afkølede skyllevand bruges til at drive fordampere eller til at fodre varme -netværket, bruges skyllevandets varme næsten fuldstændigt. Entalpien af ​​damp og vand ved ekspanderens udløb svarer til mætningstilstanden ved trykket i ekspanderen; ubetydelig dampfugtighed i beregningerne kan negligeres. Dampen fra tromledampgeneratorens udblæserudvidelse og tabet af udblæsningsvand bestemmes af ligningerne for varme- og materialebalancer i ekspansionsenheden. I tilfælde af en et-trins ekspansionsenhed (figur 5.1, a): ligning varmebalance Dpri = D / pi // n + D / pri / pr (5,8) materialebalance ligning Dpr = D / n + D / pr (5,9) af nedblæsningsvand og damp efter udblæsningsudvidere, kJ / kg. Derfor  ipr  i pp Dp  D pr    D pr    D pr p (5.10) ip  ipr   og  i   i pr p D  p  D pr  D p  p D pr    p D p p p (5.10a) i   i  p p p er hhv. værdierne for vandets entalpi ved mætning i dampgeneratorens tromle iпр = i / пг, damp og vand i udblæsningsudvideren. Damptrykket i udrensningsekspanderen bestemmes af placeringen i det termiske kredsløb, som dampen fra ekspanderen tilføres. I tilfælde af en to-trins ekspansionsenhed bestemmes D / ïð og D / n, D // ïð og D // ï ud fra følgende varme- og materialebalanceligninger. For udvidelse af første etape Dпрiпр = Dп1i // п1 + Dпр1i / pr1 og Dпр = Dпр1 + Dпр1 For en udvidelse af anden fase Dпр1i / pr1 = Dп2i // п2 + Dпр2i / pr2 og Dпр1 = Dп2 + Dпр2 96 In disse ligninger, henholdsvis Dð1ïð Dпр2 - strømningshastigheden for nedblæsningsvand fra dampgeneratoren n udvidere i det første og andet trin, kg / t; Dï1- og Dï2-dampudgang fra ekspandere i det første og andet trin, kg / t; iïð, i / ïð1 og i / ïð2 er vandets entalpi ved mætning ved dampgeneratorens udløb og udvidere af de første og andet trin, kJ / kg; i // ï1 og i // ï2 er entalpierne af mættet (tør) damp ved udløbet fra ekspanderne i det første og andet trin, kJ / kg. Det er klart, at entalpierne af damp og vand er enkeltværdige trykfunktioner i tromlen i dampgeneratoren pпг og i udviderne af de første og andet trin pp1 og pp2, MPa. Den beregnede værdi af nedblæsningen af ​​dampgeneratorer ved steady state bestemmes ud fra ligningerne for restbelægningen af ​​urenheder til vand (salte, alkalier, kiselsyre, kobber og jernoxider) i dampgeneratoren. Betegner koncentrationen af ​​urenheder i henholdsvis frisk damp, foder og nedblæsningsvand, Cn, Cpw og Cn, skriver vi ligningen for urenhedsbalancen til vand til en dampgenerator i formen DпрСпг + DпгСп = DпвСпв (5.11) eller, ved brug af ligestilling (5.4) Dпв = Dпг + Dпр, DпрСп + DпгСп = (Dпг + Dпр) Спв (5.11а) hvorfra С п в  Сп Dпр  Dп г (5.12) Сп г  С п в Med en lille værdi af Cn i sammenligning med Спг og Спв får vi: 1 1 Dпр  Dп г  (D 0  D yt) (5.13) Cn r Cn r 1 1 Cn i Cn ved at udtrykke strømningerne i brøkdele af D0, dvs. sætte  pr = Dpr / D0 og out = Dyt / D0 får vi: 1   ut  pr  (5.13a) Cn g 1 Cn c Andelen af ​​nedblæsning afhænger således af den brøkdel af lækage, der skal minimeres, og på forholdet mellem koncentrationen af ​​urenheder i udblæsnings- og fødevand. Hvordan bedre kvalitet fodervand (jo mindre Cp.w) og jo højere den tilladte koncentration af urenheder i vandet i Cpg -dampgeneratorerne er, desto lavere er andelen af ​​nedblæsning. I formel (5.13a) afhænger koncentrationen af ​​urenheder i fødevandet Спв af andelen af ​​ekstra vand, som især omfatter andelen af ​​tabt nedblæsningsvand  / ïð, som afhænger af pr. Derfor er det mere bekvemt at bestemme brøkdelen af ​​nedblæsningen af ​​dampgeneratoren, hvis koncentrationen af ​​Cp.c erstattes af dens indholdsværdier. 97 I tilfælde af en kraftvarmepumpe med eksterne kondensat tab uden at tage hensyn til (for enkelthed) regenerative tilbagetrækninger, lækager gennem møllens tætninger og brug af blowdown, opnår vi balance ligningerne for urenheder i form DпрСпг + DпгСп = Dпв Спв = DкСк + DoкСок + DдвСдв hvor CK, Sok og Sdv og - i henhold til koncentrationen af ​​urenheder i turbinkondensatet, omvendt kondensat fra forbrugere og yderligere vand; på samme tid Dпг = Dп + Dок + Dвн + Dут, og hvis skyllevandet ikke bruges, Dпг = Dïð + Dут + Dвн. Fra de sidste ligninger Dpr (Cn-Cdv) = Dk (Ck-Cn) + Dok (Sok-Cn) + (Dut + Dvn) (Cdv-Cn) hvorfra D til (C til  C p)  D om til ( C о к  С п)  (D ut  D ext) (С dv  С п) Dpr  (5.14) С п г  С dv Udtryk for vandforbruget i aktier D0 = D og læg CkSp og Sok Sp, vi opnår cirka: ( ut   vn) (C dv  C n)  ut   vn  pr   (5.15) C n g  Sdv Cn r 1 C d, da Cn er lille i forhold til Sdv. Hvis der ikke er noget eksternt kondensat tab, dvs. vn = 0, derefter:  ut  pr  (5.15a) Cn g 1 C dv Fraktionen af ​​nedblæsningen ændres hyperbolisk afhængigt af forholdet mellem urenhedskoncentrationerne i udblæsning og efterfyldningsvand Cg: Sd.v . Hvis Spg: Cd. Til , dvs. indholdet af urenheder i fyldningsvandet er meget lille, derefter пр0. Hvis derimod Cn: Cd.v1, så пр; dette betyder, at enhver stor mængde fyldningsvand med en koncentration Сd.w = Cng, som genopfylder nedblæsningen, efterlader dampgenerator-tromlen med blowdown. Med forholdet Cn: Cd.w = 2, i overensstemmelse med formlen (5.15) pr = ut + vn; hvis âí = 0, så pr = ut. Når man bruger udblæsningsvand og installerer en ekspander, kan det opnås som følge af lignende beregninger: r   pr  C dv 98 Fra formler (5.15) og (5.15a) er det muligt at opnå værdien af ​​tilladte urenheder i det ekstra vand SD.w afhængigt af værdierne af Cg, ut og âí i form af Cn g Cdv 5.1 (5.17)  ut   ext 1  pr eller i henhold til fravær af eksterne tab Cn g Sdv 5.1 (5.17a)  ut 1  pr dampgeneratorer. Ris. 5.2 I fig. 5.2 viser de beregnede grafer kontinuerlig udblæsning dampgeneratorer пр afhængigt af forholdet Сг: Сдв ved forskellige værdier pot = vn + ut. Den termiske beregning af udblæsningskøleren reduceres hovedsageligt til bestemmelse af entalpierne af påfyldningsvandet iwp og udblæsningsvand ilrope efter køleren, forbundet med forholdet svarende til ca. 40-80 kJ / kg (10-20 ° C ). 99 Ligningen for varmebalancen for udblæsningskøleren har følgende form: D p (i  p  ipp) p  D dv (id i  i dv) np op op i denne ligning alle størrelser, undtagen for entalpier i pr og i dvp kendes. oO Ved at bruge forholdet mellem dem og vælge værdien af ​​o.p, er en af ​​disse størrelser udelukket fra varmebalansligningen, og den anden bestemmes, og derefter bestemmes den første også ud fra forholdet mellem dem. Temperaturen på det afkølede udblæsningsvand tages normalt til 40-60 ° C. På kraftværker uden eksterne tab er værdierne af D / pr og Dd af samme rækkefølge, for eksempel D / pr = 0,40Ddv; Når nedblæsningsvandet derefter afkøles med 100 ° C, for eksempel fra 160 til 60 ° C, opvarmes det ekstra vand med 40 ° C, for eksempel fra 10 til 50 °, med Pop = 10 ° C og Pop 42 kJ / kg. Ved en kraftvarme med et eksternt tab af kondensat kan D / ïð -værdien være betydeligt mindre end Ddw -værdien, for eksempel D / pr0.1Ddw; derefter er det muligt at afkøle nedblæsningsvandet dybere, for eksempel til 40 ° C, opvarmning af det ekstra vand til 22 ° C, med Rop = 18 ° C og Rop = 76 kJ / kg. 5.3. FORDAMPNINGSPLANTER Udskiftning af damp- og kondensat tab med rent fyldningsvand er en vigtig betingelse for at sikre pålidelig drift af kraftværksudstyr. Yderligere vand af den krævede renhed kan være destillat hentet fra en særlig varmeveksler - et fordampningsanlæg. Fordamperenheden består af en fordamper, hvor det indledende rå tilskudsvand, sædvanligvis foreløbigt kemisk oprenset, omdannes til damp og en køler, hvor dampen opnået i fordamperen kondenseres. En sådan køler kaldes en fordamper kondensator eller en fordamper kondensator. Destillationen af ​​det originale ekstra vand finder således sted i fordamperenheden - dets overgang til damp, efterfulgt af kondens. Det fordampede vandkondensat er et destillat uden urenheder. Det ekstra vand fordampes på grund af den varme, der afgives af den primære opvarmning, der kondenserer damp fra turbineekstraktionerne; Kondensering af den sekundære damp, der produceres i fordamperen, opstår som følge af dampkøling med vand, sædvanligvis ved kondensatet i en turbineenhed (fig. 5.3). Med denne ordning for at tænde fordamperen og dens kondensator bruges varmen fra turbinedampen til at opvarme hovedkondensatet og returnere med fødevand til dampgeneratorerne. Fordampningsanlægget tændes således i henhold til det regenerative princip, og det kan betragtes som et element i vindmølleværkets regenerative skema. 100

Ph.d. S. D. Sodnomova, lektor, Institut for varme- og gasforsyning og ventilation, East Siberian State Technological University, Ulan-Ude, Republikken Buryatia

På nuværende tidspunkt bestemmes balancen mellem forsyning og forbrug af varme i dampforsyningssystemer af aflæsninger af måleudstyr ved varmekilden og hos forbrugerne. Forskellen i aflæsninger af disse enheder refereres til de faktiske varmetab og tages i betragtning ved fastsættelse af takster for termisk energi i form af damp.

Tidligere, da dampledningen kørte tæt på designbelastningen, var disse tab 1015%, og ingen havde spørgsmål om dette. På grund af et fald i industriproduktionen i det sidste årti har der været en ændring i arbejdsplanen og et fald i dampforbruget. Samtidig steg ubalancen mellem forbrug og levering af varme kraftigt og begyndte at udgøre 50-70%.

Under disse forhold opstod der problemer, primært fra forbrugere, der fandt det urimeligt at inkludere så store tab af varmeenergi i taksten. Hvad er opbygningen af ​​disse tab? Hvordan løser man bevidst problemerne med at øge effektiviteten af ​​dampforsyningssystemerne? For at løse disse spørgsmål er det nødvendigt at identificere strukturen af ​​ubalancen, vurdere det normative og over lovgivningsmæssige tab termisk energi.

Til kvantificere ubalanceprogram er blevet forbedret hydraulisk beregning overhedet dampledning, udviklet på afdelingen til uddannelsesmæssige formål. Indser, at med et fald i forbruget af damp til forbrugere falder varmebærerens hastigheder, og de relative tab af varme under transport stiger. Dette fører til det faktum, at den overophedede damp går i en mættet tilstand med dannelsen af ​​kondensat. Derfor blev der udviklet en subrutine, der tillader: at bestemme det område, hvor den overophedede damp passerer i en mættet tilstand; bestemme længden, hvorpå dampen begynder at kondensere, og udfør derefter den hydrauliske beregning af den mættede damprørledning bestemme mængden af ​​kondensat, der dannes og varmetab under transport. For at bestemme densiteten, isobarisk varmekapacitet og latent fordampningsvarme ud fra de sidste dampparametre (P, T) brugte vi forenklede ligninger opnået på

baseret på tilnærmelse af tabeldata, der beskriver egenskaberne af vand og damp i trykområdet 0,002 + 4 MPa og mætningstemperaturer op til 660 ° C.

Standard varmetab i miljø blev bestemt ved formlen:

hvor q er specifikke lineære varmetab damp linje; L er længden af ​​dampledningen, m; β er koefficienten for lokale varmetab.

Varmetab forbundet med damplækager blev bestemt ved hjælp af metoden:

hvor Gnn er det normaliserede damptab i den betragtede periode (måned, år), t; ί η - dampenthalpi ved medium tryk og damptemperaturer gennem rørledningen ved varmekilden og hos forbrugerne, kJ / kg; ^ - entalpi koldt vand, kJ / kg.

Normaliserede damptab i den betragtede periode:

hvor V ™ er den gennemsnitlige årlige volumen af ​​dampnetværk, m 3; p p - damptæthed ved medium tryk og temperatur langs linjerne fra varmekilden til forbrugeren, kg / m 3; n er det gennemsnitlige årlige antal driftstimer for dampnetværk, h.

Den metrologiske komponent i undervurderingen af ​​dampforbruget blev bestemt under hensyntagen til reglerne i RD-50-213-80. Hvis strømningshastigheden måles under forhold, hvor dampparametrene adskiller sig fra de parametre, der er anvendt til beregning af begrænsningsanordningerne, er det nødvendigt at genberegne i henhold til formlen for at bestemme de faktiske strømningshastigheder i henhold til enhedens aflæsninger:

hvor Q m. en. - det faktiske masseforbrug af damp, t / t; Q m - massestrøm damp i henhold til aflæsningerne af enheden, t / h; p A - faktisk damptæthed, kg / m3; ρ er den beregnede damptæthed, kg / m 3.

For at vurdere varmetab i dampforsyningssystemet blev damprørledningen til NSP i Ulan-Ude overvejet, hvilket er kendetegnet ved følgende indikatorer:

■ det samlede dampforbrug i februar - 34512 tons / måned

■ gennemsnitligt dampforbrug i timen - 51,36 t / t;

■ gennemsnitstemperatur damp - 297 О С;

■ gennemsnitligt damptryk - 8,8 kgf / cm2;

■ gennemsnitlig udetemperatur - -20,9 о С;

■ hovedlinjens længde - 6001 m (heraf med en diameter på 500 mm - 3289 m);

■ varmeubalance i dampledningen - 60,3%.

Som et resultat af den hydrauliske beregning blev dampparametre bestemt i begyndelsen og i slutningen af ​​den beregnede sektion, kølevæskens hastighed og områder, hvor kondensatdannelse og tilhørende varmetab opstår. Resten af ​​komponenterne blev bestemt i henhold til ovenstående metode. Beregningsresultaterne viser, at med en gennemsnitlig timetilførsel af damp fra CHPP på 51,35 t / t, blev der leveret 29,62 t / t (57,67%) til forbrugerne, at tabet af dampforbrug er 21,74 t / t (42,33%). Heraf er damptab som følger:

■ med dannet kondensat - 11,78 t / t (22,936%);

■ metrologisk på grund af det faktum, at forbrugerne ikke tager højde for korrektioner af instrumentaflæsninger - 7,405 t / t (14,42%);

■ ikke registreret for damptab - 2.555 t / t (4,98%). Det uberegnede damptab kan forklares med

ved at beregne parametrene i gennemsnit under overgangen fra den gennemsnitlige månedlige saldo til den gennemsnitlige timebalance, ved nogle tilnærmelser i beregningerne, og derudover har enhederne en fejl på 2-5%.

Hvad angår balancen mellem termisk energi i den frigivne damp, er beregningsresultaterne vist i tabellen. Herfra kan det ses, at med en ubalance på 60,3%er standardvarmetabet 51,785%, og de overskydende varmetab, der ikke er omfattet af beregningen, er 8,514%. Således er strukturen af ​​varmetab blevet bestemt, der er udviklet en teknik til den kvantitative vurdering af ubalancen i forbruget af damp og varmeenergi.

Bord. Resultater af beregninger af varmeenergitab i damprørledningen i Nlan i Ulan-Ude.

Navn på mængder	GJ / t	%
Generelle indikatorer
Gennemsnitlig varmeforsyning pr. Time fra kraftvarmesamlere	154,696	100
Nyttig gennemsnitlig timeforsyning af varme til forbrugere	61,415	39,7
Faktiske varmetab i NOSH -dampledningen	93,28	60,3
Standard varmetab	70,897	45,83
Operationelle teknologiske tab af varmeenergi, heraf: Varmetab for miljøet Varmeenergitab med standard damplækager Varmetab med kondensat	43,98	28,43
Metrologiske tab på grund af undervurdering af varme uden at indføre en ændring	9,212	5,955
i alt
Standard tab af termisk energi	80,109	51,785
Uberegnede ved beregningen, overskydende varmetab	13,171	8,514

Litteratur

1. Abramov S.R. Metoder til at reducere varmetab i damprørledninger til varme- / konferencematerialer " Varme netværk. Moderne løsninger", 17.-19. Maj 2005, NP" Russian Heat Supply ".

2. Sodnomova S.D. Om spørgsmålet om bestemmelse af komponenterne i ubalance i dampforsyningssystemer / Materialer fra den internationale videnskabelige og praktiske konference "Bygningskompleks i Rusland: Videnskab, uddannelse, praksis". - Ulan-Ude: VSGTU Publishing House, 2006

3. Rivkin S.L., Aleksandrov A.A. Termiske egenskaber ved vand og damp. - M.: Energi 1980 - 424 s.

4. Bestemmelse af driftsteknologiske omkostninger (tab) af ressourcer taget i betragtning ved beregning af tjenester til overførsel af varmeenergi og varmebærer. Beslutning fra Federal Energy Commission i Den Russiske Føderation af 14. maj 2003 nr. 37-3 / 1.

5. RD-50-213-80. Regler for måling af strømningshastighed for gasser og væsker med standardåbningsenheder. M.: Forlag til standarder. 1982

Damp- og kondensat tab ved kraftvarmeproduktion er opdelt i intern DBT,

kedeltromler, eksterne og teknologiske DTexH. Til intern

disse tab omfatter lækager i udstyr, damp og vand

kraftværksledninger.

Påfyldning af tab ved TPP'er udføres med demineraliseret vand, mens ras

endda kapacitet til demineralisering eller fordampningsanlæg til

kondenserende kraftværker og varme -kraftvarmeværker bør tages lig med

2% af dampmængden fra de installerede kedler. Ydeevne

generel anlægsfordamper eller yderligere producent

demineraliseringsanlæg (over 2%) tages:

til kraftværker med kedler med direkte gennemstrømning- 25 t / h med kapacitetsblokke

200, 250, 300 MW, 50 t / h med enheder med en kapacitet på 500 MW, 75 t / h med enheder med en kapacitet

800 MW;

til kraftværker med tromlekedler - 25 t / t.

Ved gasolie-TPP'er (ved brug af damp til opvarmning af fyringsolie uden kondensatretur) øges produktiviteten på det kemiske afsaltningsanlæg

0,15 tons pr. 1 ton brændt olie.

Utætheder forårsager damp- og vandtab og reducerer termisk effektivitet

kraftværker. De findes på alle linjer i damp-vand-banen, dog når

beregninger antager, at de er koncentreret i den levende dampledning (før turen

Binoy). Dette forenkler beregningerne og fører til, at

termiske effektivitetsindikatorer er noget undervurderet, dog meget

ubetydeligt.

Mærkbare tab ved TPP'er er forbundet med kontinuerlig blæsning af tromler

kedler. For at reducere disse tab på udblæsning af vandledninger, sæt

udblæsningsudvidere. Kredsløb med et og to trin bruges

Vandforbrug under kontinuerlig kedelblæsning skal måles med en flowmåler

og for den steady state, når tab påfyldes med demineraliseret vand eller

destillat af fordampere bør ikke være mere end 1 og ikke mindre end 0,5% af produktionen

kedlens effektivitet, og når tab påfyldes med kemisk renset vand - ikke

mere end 3 og ikke mindre end 0,5% af produktiviteten når kedlen startes efter installationen, vedr

installation eller fra reserve tilladt stigning i kontinuerlig blowdown op til 2-5%

kedelydelse.

Forebyggelse af ydre tab af damp og kondensat ved brug af damp

uddannelsesmæssige holdning(PPU) er forbundet med underudvikling af strøm fra møllen

på grund af behovet for at levere damp til PPU'en med et højere potentiale end det krævede

til teknologiske formål. Denne underproduktion af strøm skal tages i betragtning.

ved beregning af termisk diagram over et termisk kraftværk. Interne tab og tab

forbundet med at blæse tromlerne i kedlerne, genopfyldes med ekstra vand,

falder ned i turbinens kondensator, hvor den gennemgår foreløbig udluftning.

Eksterne tab efterfyldes med yderligere vand, der ledes til afluftningsapparatet

hovedmølle kondensat.

Ved TPP'er med ydre tab af arbejdsvæsken, ekstra vandpåfyldning

dem, før det føres ind i aflufteren af ​​møllens hovedkondensat, skal opvarmes

svæve og aflufte på forhånd atmosfærisk udlufter... Varmekredsløb

brøl og foreløbig udluftning af yderligere vand, der skal genopfyldes

eksterne tab er vist i fig. 5.3.

Ud over de ovennævnte tab af damp og kondensat ved TPP'er er der

kaldet teknologiske tab (eller tab til egne behov). De er forbundet

bruges med betjening af dyser, blæsning og vask af varmeoverflader, service

installation af kondensatbehandlingsanlæg, udluftning af varmtvandsnetværket,

aflæsning af fyringsolie, udtagning af prøver af kølevæsken til kemiske analyser og etc.

Hastighederne for teknologiske tab af damp og kondensat udvikles af

station for hver teknologisk operation under hensyntagen til den mulige gentagelse

brug af tab. Teknologiske tab tages ikke i betragtning ved beregning af prin

stationens termiske plan, men bør tages i betragtning, når

valg af den installerede kapacitet i vandrensningsanlægget.

Afløb af udstyr og dampledninger som permanente (f.eks. Fra tætningen

pumper) og periodiske (de fleste er typiske for opstart og

tilstande) opsamles i afløbstanken og returneres periodisk til cyklussen.

På moderne termiske kraftværker opsamles normalt forurenet kondensat i en forurenet tank.

kondensat og efter rengøring på ionbytterfiltre og afluftning af luften

roterer ind i en cyklus. Hvis TPP har fordampere, forurenet kondensat,

Tromlekedlernes blæsende vand kan også ledes til disse enheder. På

sådanne ordninger samlede tab vand på termiske kraftværker reduceres kraftigt.