1 Kort beskrivelse Vandvarme kedel KVGM-100

2 funktioner i kedlen

3 brændere

4 design.

5 metalstrukturer.

6 Outlook.

7 Hydraulisk kredsløb.

8 Varmeskema Peak Kedelrum

9 Liste over teknologiske beskyttelsesindstillinger

10 Lås\u003e

G.

11 TechSigalization.

12 alarmkedel

13 Forberedelse af kedlen til opsigelse

14 MainStroke Kotley.

15 Kedelvedligeholdelse under arbejdet

16 Stop kedel

17 Nødstilling

18 Kredsløbscirkulation af Peak Water Kedel KVGM-100

19 Service Auxiliary Equipment

20 Begyndelse af hjælpeudstyr

21 Grundlæggende sikkerheds- og brandsikkerhedsinstruktioner under kedeloperation

22 Hjælpemidler

1. KORT BESKRIVELSE AF VAND KOILER KVGM-100

Gasgasvandsopvarmningskedlen KVGM-100 er designet til installation på kraftvarmeværket for at dække toppen af \u200b\u200bvarmebelastninger, og som hovedkilden til varmeforsyning ved kraftvarmeværket eller i fjernvarmekedlerne.

Kedlen er et straight-flow, P-formet layout, er designet til at helbrede vand til 150 ° C, med temperaturdråber på 40 ° C til peak-tilstand, 80 ° C til hovedtilstand. Dimensioner. Kedel: Højde 14450 mm Bredde 9600 mm Dybde 14160 mm.

Kedlerkluftkammeret er helt afskærmet med rør med en diameter på 60 * 3 mm i et trin S \u003d 64 mm. Volumenet af varmekammeret 388 m 3 Emissionsoverfladen af \u200b\u200bopvarmningen er 325 m2.

De konvektive overflader af kedelopvarmning er placeret i hydrocarbagen, dannet ved side, mellemliggende og bageste skærme. De er lavet i form af pakker med en højde på 1220 mm hver.

Pakker rekrutteres fra sektioner, der består af vertikale stigninger 83 * 4 mm (stål 20) og vandret arrangerede U-formede spoler fra rør med en diameter på 28 * 3 mm, med trin i en checkbjælke SR \u003d 64 mm og S2 \u003d. 40 mm.

Vertikale stigninger har et trin s \u003d 128 mm. De er fastgjort til de øvre og nedre kamre, der ligger på sidevæggene i den konvektive del. Overfladen af \u200b\u200bopvarmning af den konvektive del F \u003d 2385 m2.

2. Kedler Tekniske og økonomiske indikatorer

3. Brændere

CFGM-kedelens oscillatkammer er udstyret med tre dyser af færge mekanisk type FPM 6000/1000, beregnet til savning af brændselsolie i overensstemmelse med GOST 10585-75 i stationære dampkedler.

Torch karakteristisk:

Produktivitet 6000 kg / time

Trykbrændselsolie på nominel tilstand

før dysen på 35 kgf / cm 2

Tryksprøjtepar 4 kgf / cm2

Når du arbejder i tilstande med en kapacitet på mere end 0,8 nominelle under betingelser, der udelukker overvældende overophedning, er et fald i trykket af sprøjte dampen før dyser til 2 kgf / cm2 tilladt

Brændstof skal filtreres. Den tilladte partikelstørrelse efter filtrering er 0,5 (Tu 108.1043-81).

Ved indlæsning af over 60% af den nominelle spray udføres brændstoffet, hovedsagelig ved mekanisk niveau af dysen, og dampdelen i dette tilfælde kan deaktiveres. Med lave belastninger og startformer kræves dampfeedet.

4. Design

De vigtigste arbejdselementer i dyserne er bagagerum, puderne med forbindelsesdele, distributøren af \u200b\u200bbrændstoffet, møtrikken, dysen damp og møtrikken udfældes.

Bagagerummet bruges til transport flydende brændstof Og damp til hovedet på dysen og er to koncentriske rør.

Mazut, leveres af indre trompet.Gennem hullerne i distributøren i ringkanalen og videre langs de tangentielle kanaler af brændstoffet Swirler i valutakammeret, erhverver den rotations- og translationelle bevægelse.

Fra krumningskammeret strømmer brændstof gennem dysen i form af en film, der opløses på dråberne.

En dampdyse har flere tangentielle kanaler til at dreje dampstrømmen, et turbulenskammer og et udløb. Ved udendørs rør Par nærmer sig dampkanalerne og forlader den hvirvlende strøm ved siden af \u200b\u200bbrændstofdysen, er involveret i forskydning af brændselsolie.

5. Metalstrukturer

Kedlerne i de forenede serier er baseret på bundkameraerne for alle skærme til metalportalen, som er en svejset struktur bestående af søjler og bjælker, stift indbyrdes forbundne.

Derudover er sideskærmene med det nederste bælte af stivhed afhængig af de støttebedrifter, der er tilgængelige på portalen. Til vedligeholdelse er der et system af platforme og trapper.

6. Outlook.

Skæring af kedlerne er lettere, med fastgørelse til skærmrør. Skæreskæring, består af 3-lag termiske isoleringsmaterialer: ildfaste akselbeton på en aluminiumoxidcement (20 mm) forstærket med metalnet, mineraluld i form af madrasser i metal Grid. (80 mm) og forsegling af magnesial belægning (12 mm). Samlet viklingstykkelse 112 mm.

7. Hydraulisk ordning.

1. Netværksvand til ernæring af kedler leveres med en netværkspumpe på et turbine-værksted.

2. Kedlernes design tillader arbejde som grundlæggende mode ( temperaturplan 70150 ° C) og peak-tilstand (110-150 ° C).

8. Termisk diagram af peak kedel

Netværksvand i en lige linje fra pumperne på den første stigning kommer ind i det overordnede sugerør 01220 mm 4 af netværkspumpen. Derefter kommer fra ventilerne 1CN-1, 2SN-1, ZSN-1, 4CN-1 ind i pumperne. Efter netværkspumper kommer vandet ind i kamakselsamleren 01220 mm. Fra det netværksvand gennem ventilerne ved indgangen 4KOS-L, 4KOS-P,

5KOS-L, 5KOS-P, 6KOS-L, 6KOS-P, 7KOS-L, 7KOS-N falder i kedler, hvor opvarmer op til

150 ° C. Gennem ventilerne på 4xx-L, 4KPS-P, 5KPS-L, 5KPS-P, 6KG1C-L, 6KPS-P, 7KPS-L, 7KPS-N går ind i den direkte linje af varme netværket.

For at skabe cirkulation i varmesømmen ved hjælp af peak kedelpumper (når alle kedler er afbrudt), anvendes en jumper mellem distributionsmanifolden af \u200b\u200bkedler og en lige linje af varmelegitteret med en ventil P-10.

9. Liste over teknologiske beskyttelsesindstillinger

Listen over teknologiske beskyttelsesindstillinger, der handler på stop af KVGM-100 kedel på OS ny driftstilstand med ferrychaniske dyser.

Y. Blokering

10.1. Ventilen på levering af brændselsolie til dyserne er lukket:

a) når du stopper kedlen

b) Ved udbetaling af 3 injektorer.

a) med åbne ventiler ved indgangen og udløbet af netværket vand til kedlen (1 og 2 tråd);

b) med en åben ventil ved rensning damplinierne dyserne.

10.3. Udskrivning på netværksvandet til kedlen og fra kedlen (1 og 2 tråde):

a) et forbud mod lukning af ventilen med en åben ventil ved brændstofolieforsyningen til kedlen

b) når dysen indløser (efter tid)

c) Et forbud mod opdagelsen af \u200b\u200bbrændselsolieventiler med lukkede ventiler på netværksvand.

P.Texignalization.

11.1. Bæretemperatur: Røg, blæser fans №1 og 2 høj 70 ° C.

11.2. Temperaturen af \u200b\u200bgasserne i den konvektive stråle er høj-800 ° C.

11.3. Temperatur røggasser Høj-180 ° C.

12. Signalisering af kedlen

12.1. Trykbrændselsolie Lav.

12.2. Faldende udledning i kedelens ildkasse.

12.3. Tryk på sekundær luft i den generelle boks med lav-60 mm. Krop.

12.4. Temperaturen af \u200b\u200blejrøgen er høj-70 ° C.

12.5. Bærende temperatur på blastventilatoren-70 ° C.

12.6. Temperaturen af \u200b\u200bvandet foran kedlen er lav-70 ° C.

12.7. Afvigelse af vandtemperaturen for kedel-150 ° C.

12.8. Reduktion af vandtryk bag kedel-8 kgf / cm2.

12.9. Vandforbrug gennem kedlen er lavt:

12.10. hovedtilstand-1100 t / h;

12.11. Peak Mode - 2100 t / h.

12.12. Gastemperatur i en konvektivt stråle-800 ° C.

12.13. Temperatur af røggasser til kedel-180 ° C.

12.14. Nødledning af blæserventilatoren.

12.15. Nødsituation af røg.

12.16. Nødkedelstop.

12.17. Reduktion af trykket af brændselsolie i 1,5 kgf kedelrum / cm 2.

12.18. Nødledning af ferrychaniske dyser.

12.19. Manglende spænding i beskyttelseskæder.

13. Forberedelse af kedlen til opsigelsen

13.1. Kontroller tilgængeligheden og sundheden for brandopgørelsen.

Ministeriet for brændstof og energi i Den Russiske Føderation

Typisk instruktion.
Driftsgasgas
Vandvarmet kedel
Type KVGM-100

RD 34.26.507-91.

Excellence Service Orgres.

Moskva 1993.

Udviklet af virksomheden for idriftsættelse, forbedring af teknologien og driften af \u200b\u200bkraftværker og netværk orgres

Kunstnere I.M. GICEMAN, I.V. Petrov.

Godkendt af den vigtigste videnskabelige og tekniske styring af energi og elektrificering af det tidligere USSR-ministerium for energi 24.12.91

Vicedirektør A.p. Bersenev.

Gyldighedsperioden er indstillet

fra 01/01/93

indtil 01.01.98.

. Generelle bestemmelser

Og k er grænseværdien af \u200b\u200bproduktet af den overordnede alkalinitet og calciumhårdhed af vandet, over hvilken intensiv carbonatskalensstrøm forekommer i vandvarmekedlen.

Introduktion

Sammensætningen af \u200b\u200btermisk kraftindustri OJSC Enerzer indeholder følgende divisioner:

Kedel, turbine butik, elektrisk, khimts, plot af tai,

Vandvarme kedelrum №1,

Vandvarme kedelrum №2,

Vandkedelhuse №1,2 giver udvikling varmt vand For teknologiske behov, til opvarmning og varmt vandforsyning af JSC AZ Ural, den centrale del af Miass og andre forbrugere.

På vandvarmets kedelrum nr. 2 udføres lufthegnet til arkivering i kedler udenfor, luftvarmeaktiviteter i vinter Ikke angivet, som følge heraf indsættes den lave temperaturluft i kedlen, hvilket har negativ indflydelse på en række faktorer:

Øgede tab med udgående gasser.

Øger kemisk ingen.

Der er en mekanisk nonsens af brændstof, især i tilfælde af brændende kul og brændselsolie.

Forslaget om at anvende forvarmning af den indgående luft vil tillade om vinteren på grund af passagen af \u200b\u200ben del af netværkets vand fra indgangen til KVGM-kedelen gennem kalorferen, opvarmet kold Air. til positive temperaturer. Som følge heraf giver CFGM i den kolde årstid med arbejdskedlerne, at CFGM giver evnen til konstant at anvende den opvarmede luft på brænderne, hvilket vil øge gasforbrændingseffektiviteten og vil også forhindre frysning af luftkanalen. De foreslåede begivenheder vil forbedre de miljømæssige og økonomiske indikatorer for kedlen.

Beskrivelse af KVGM-100 kedel

Kedlen har et direkte flow p-formet rammeløst layout med en letvægts dressing, styrket på skærmen på skærmen. Kedlen kan bruges som i tilstand 150 - 100 ° C. Legepladserne til servering af kedlen er fastgjort til uafhængige metalstrukturer baseret på kedelportalen. Kedlernes design er præsenteret i grafisk del af gradueringsprojektet på ark 1 og 2. Kedlen og bagvæg Den konvektive del af kedelens varmeoverflade består af tre pakker. Hver pakke rekrutteres fra U-formede Shirirs lavet af rør D \u003d 283 mm. Shirirs i pakker er placeret parallelt med kedelens forside og placeret på en sådan måde, at deres rør danner en skakstråle med et trin S1 \u003d 64 mm og S2 \u003d 40 mm.

Sidevæggene i den konvektive aksel lukkes med rør D \u003d 8335 mm i et trin på 128 mm medarbejdere på samme tid med Shirirs. Alle rør, der danner kedelens overflader, svejses direkte ind i samleren D \u003d 27311 mm. For at fjerne luft fra rørsystemet, når du fylder kedlen med vand på de øverste reservoirer, installeres luftarbejdere. Eksplosiv sikkerhedsventiler Installeret på loftkammeret.

For at fjerne udendørs sedimenter fra rør konvektive overflader Kedelopvarmning er udstyret med et haglgevær. Foder fraktionen er lavet op ren luftleveret af rotationsblæseren.

Vindingen af \u200b\u200bkedlen var let, boblet, tykkelse på ca. 110 mm, består af tre lag: Shamot beton, sikkerhedsstillelse plader, mineraluldmadrasser og magnesiac belægning. Tre gasgasbrændere med roterende dyser installeres på kedelens frontvæg, og den tredje brænder er placeret på toppen i den anden række.

Rotary Burner RGMG-30 - Mekanisk med brændselsolie dyser af mekanisk sprøjtning og vandkøling.

Udførelsen af \u200b\u200bRGMG-30 brænderen er:

Ved naturgas 4175m3 / time

Ved brændselsolie 3855 kg / h.

Termiske og aerodynamiske beregninger af kedlen præsenteres senere i forklarende note. Figur 1 viser vandbevægelsesskemaet i KVGM-100-kedlen, når du arbejder i hovedtilstanden. Vandet med en temperatur på 70 ° C og et 2,5 MPa-tryk tilføres til forsiden af \u200b\u200bvarmekammeret, og derefter sendes til sideskærmen, hvorefter det kommer ind i mellemskærmen, hvorfra det kommer ind convective Part. Og side skærme. Udgangen af \u200b\u200bvand fra kedlen med en temperatur på 150 ° C forekommer fra bagskærmen af \u200b\u200bden konvektive mine. Vandets hastighed i kedlen ligger inden for 1,6 - 1,8 m / s. Blæser kedlen fra screenshots er lavet ved hjælp af specielle rørledninger i dræningsopsamleren.

Figur 1. Vandbevægelsesordning i Cotelet KPGM - 100

specifikationer KVGM-100-kedlen er vist i tabel 1.

Tabel 1 - Specifikationer for KVGM-100 kedel

Den konvektive overflade af opvarmning af kedlerne består af tre pakker, der er placeret i den lodrette gaskanal. Hver pakke rekrutteres fra P-formede Shirirs lavet af rør Ø 28 × 3 mm. Pakkeskærmslinjer er parallelle til kedelens forside og installeres på en sådan måde, at en skakstråle med trin er dannet af røret. S. 1 \u003d 64 mm og S. 2 \u003d 40 mm. Sidevæggene i den konvektive vertikale gasanlæg er lukket med rør Ø 83 × 3,5 mm i trin S.\u003d 128 mm, som er samlere til P-formet shirm af konvektive pakker.

Kedlerne er helt forenet med hinanden og afviger kun i dybden af \u200b\u200bovnkammeret og den konvektive tankstation.

Når du arbejder på brændselsolie, skal kedlerne medtages langs direkte flowdiagrammet (vandforsyningen udføres i overfladen af \u200b\u200bvarmekammeret, og vandfjernelsen er fra de konvektive opvarmningsflader). Når der kun udføres på gasformigt brændstof, udføres inklusion af kedler på vand i overensstemmelse med modstrømsskemaet (vandforsyning - i de konvektive opvarmningsflader, og fjernelse af vand er fra overfladerne af varmekammeret).

Forbrændingsprodukterne kommer ud af ildkassen gennem passet mellem bagskærmen og loftet på varmekammeret og bevæger sig fra top til bund gennem den konvektive aksel.

De tekniske egenskaber ved kedlerne af typer af KV-GM-50-150, KV-GM-100-150 er angivet i tabel. 3.14.

Vandvarmekedler Type PTVPdesignet til at arbejde på gasformigt (hoved) og væske (for kortvarigt arbejde) brændstof. Disse kedler har et tårn layout, dvs. Konvektive opvarmningsflader er placeret direkte over varmekammeret, lavet i form af en rektangulær mine. Kedelkedlen er helt afskærmet af rør Ø 60 × 3 mm, der er placeret med et relativt trin S./d.\u003d 1,07. PTV-180 Type Kedel Firebox Ud over fronten, bageste og to sideskærme, har to rækker af to gange skærme, at den er opdelt i tre kommunikationskameraer.

De konvektive overflader af opvarmning af kedler af typen PTVM af forskellig varmeproduktion af samme type og afviger kun i længden af \u200b\u200bde P-formede spoler og antallet af parallelle spoler, der udgør en sektion. Snakes er lavet af Ø 28 × 3 mm. Rørets tværgående tonehøjde er ens S. 1 \u003d 64 mm og langsgående - S. 2 \u003d 33 mm. Rør er placeret vandret, i kontrolleret og vasket vinkelret på dem rettet gasstrøm.

Hovedtrækket i tårnens layoutkedler er brugen af \u200b\u200bet stort antal relativt små brændere med en luftforsyning fra individuelle blæsende fans. Gasbaserede brændere med perifer gasforsyning og mekanisk sprøjtning af brændselsolie anvendes som brænderindretninger på PTV-type kedler. Antallet af brændere, der er installeret afhængigt af kedelens varmeproduktionskapacitet, er anderledes, men de er placeret i alle størrelser på to modsatte sider af lige. Kontrol af køleevne af kedler udføres ved at ændre antallet af arbejdsbrændere uden at ændre tilstanden af \u200b\u200bde resterende ved konstant vandstrøm og vekslende temperaturforskel. Kedler arbejder på naturlig lige, og hver kedel har sin egen røget rør, hvis højde fra stueetagen skal være mindst 55 m Rør er som regel placeret direkte over kedlerne og er fastgjort til deres ramme.

I fig. 3.21 viser PTVM-50 kedel. Gasbrændere er anbragt på sidevæggene, så rørets rørledninger i installationssteder er skilt. For- og bageste skærme er lavet ens. Konvektive overflader placeres i højden i to rækker.

I.A. Urmanans. chief Engineer., A.V. Mamoshkin, teknisk direktør,
CJSC "IC AELIT", BELGOROD

Journal "Heat News" №2, 2010, www.ntsn.ru

Redegørelse for et spørgsmål

Vandvarme Kedler (VC) af QGM-serien af \u200b\u200btermisk effekt 20, 30, 50 og 100 GKAL / H med typiske brænderapparater (GM) GMG med 20, 30 og 40 MW og RGMG med 20 og 30 MW har bred anvendelse i republikkerne. tidligere USSR. For vandopvarmning i peak og grundlæggende tilstande af opvarmning og industrielle kedelhuse, fra anden halvdel af XX århundrede. Indtil nu.

I løbet af den sidste periode har driften af \u200b\u200bVK og GU praktisk taget ikke ændret i dag, i det XXI århundrede, absolut ikke tilfredsstillende moderne krav Med hensyn til pålidelighed, effektivitet, effektivitet og miljøvenlighed af termisk energi generation.

Ved drift:

• der er ustabile forbrændingsmetoder med pulsation i ovnen og som følge af rullen af \u200b\u200bkedelens på skærmen, såvel som elementer gasudstyr på frontlinjeskærm;
• ved CFGM-50 og CFGM-100 forekommer en anti-fase resonans fascination af lufttryk på brændere med amplitude af vakuumfluktuation amplitude;
• det observeres udstødning i aksiale enheder med lokale brændende knive.

Disse ulemper fører til:

• ødelæggelsen af \u200b\u200bklatringen og (på KVGM-50 og KVGM-100 kedler) kanter af rammens stivhed;
• kontinuerlige trin for sugning (for efteråret vinterperioden med et gennemsnit på 20-30%);
• termisk overbelastning af den konvektive del af kedlerne (på grund af lav luminositet i ovnen og store opløsninger);
• reducere effektiviteten af \u200b\u200bkedler og yderligere energiforbrug til trækkraft og slag.

For at reducere krusninger (kedelvibrationer) er justeringspersonalet tvunget til at organisere forbrændingsformerne, med lufttrykket svarende til værdierne A \u003d 1,3-1,5 pr. Ovn. På samme tid B. almindelige kortaH, som regel, ifølge "økonomiske" overvejelser, er fiktive værdier A \u003d 1,3-1,4 pr. Chymossosle.

Problemer med Gu kronisk og løses ikke på to hovedårsager.

1. Termisk kraftmarked VK og Gu inertial, producenter (leverandører) Der er ikke noget løfte og behovet for at optimere Gu, og hvorfor ændre noget, hvis produkterne finder salg.

2. Det er stort set tabt ingeniørpotentiale. På NIOCB-niveauet eller i universiteter finder man også løsninger på grund af manglende manglende state programmer og derfor finansieringsprojekter.

En sådan situation, eller rettere deres fravær, der i dag ikke passer til hverken ejere af VK og GU, eller reelle forbrugere af opvarmningstjenester og varmt vandforsyning. Sidstnævnte bliver spurgt: "Hvordan er" kroniske problemer hos VK og GU "krav om tid inden for energibesparelse, energieffektivitet og teknologisk sikkerhed med innovative tilgange til løsning af teknologiske problemer?!".

Og alligevel, "skære den stolte node", du kan og har brug for i en ret simpel og effektiv version - Oprettelse af et konsortium af en indstillings- og forsamlingsorganisation med ejeren af \u200b\u200bgenerering af termisk energi. Den første, hvis disse er fagfolk, er forpligtet af aktivitetens art, at organisere og sikre moderniseringen af \u200b\u200bgu. Anden minimering interesseret driftsomkostninger, forbedring af miljøvenligheden og effektiviteten af \u200b\u200bvarmegenerering og varmt vand bør give nødvendigt niveau Drift og vedligeholdelse af energiudstyr.

Vi tilbragte en detaljeret undersøgelse af tilstanden af \u200b\u200benergiudstyret (mere end 20 COGM-serie kedler), idet vi fandt ud af oplevelsen af \u200b\u200bat opretholde regimer og salgsmængder af dette udstyr samt undersøgelsen af \u200b\u200brapporter om idriftsættelsesorganisationer, gennemført idriftsættelse og gennemført På den faktiske tilstand af udstyr bekræfter aerodynamiske og varmekontrakter test den udbredte tilstedeværelse af de ovennævnte problemer i denne serie af kedler.

Løsning af problemer, når du arbejder med KVGM-100-kedlen med tre brændere af GMG 40

Som et eksempel, giv etablerede grunde Pulsationer og andre negative faktorer af CFGM-100's arbejde, der er udstyret med tre brændere af GMG 40, som den mest problematiske kedel.

1. Tilstedeværelsen af \u200b\u200ben vandrende udstødning af høje temperaturprodukter i aksiale anordninger af brændere med brændingen af \u200b\u200bknivene.

Den "vandrende" udstødning i brænderen forklares af det faktum, at luftkassebrænderne "pause" en højhastighedstrømning (10-25 m / s), der skaber høje og lave trykzoner. På starter af konjugater af disse zoner forekommer under virkningen af \u200b\u200bkræfter, der opstår for strømlining af scoperne af det aksiale apparat, med højhastighedstrømmene, udløber fra trykafsnittene i luften fra zonerne lavt tryk, hvorved der skabes omvendte strømme fra ovnen i brænderen. Dette forklarer brændingen af \u200b\u200bknivene. Udstødningszonen afhænger af belastningen. Foci of Burning Blades bestemmes af den langsigtede anvendelse af visse belastninger.

2. Tilstedeværelsen af \u200b\u200bstærk pulsering i hele lastområdet, som er lidt reduceret ved at øge luftforsyningen til A \u003d 1,3-1,5 pr. Ovn.

Lad os prøve at finde ud af årsagerne til rustning af brændende. De nederste to brændere på luftforsyningen svarer til brændere med ultraformet luftforsyning. Det er kendt, at tangentielle og ulitko-formede brænder synd med samme udstødning og øges med magt i forhold til belastningen af \u200b\u200bdem. Vi udfører beregninger, forudsat at alle tre brændere er gadeformede, og effekten af \u200b\u200baksiale enheder er ubetydelige. Derefter får vi i stedet for kaotisk udstødning en koncentrisk, grad af fokus på, hvilken i mindre grad afhænger af belastningsændringen; Det afhænger af graden af \u200b\u200btwist:

hvor en er halv højt; B - Bredden af \u200b\u200bluftboksen; D - Diameteren af \u200b\u200bbrænderen Ambruuras.

Med en stigning i luftstrømmen, dvs. Hastighed, omvendt strøm geometri ændres ikke. Kun dybden af \u200b\u200bvakuumet ændrer sig i forhold til firkanten af \u200b\u200bstrømningshastigheden.

Med det eksisterende aksiale apparat, den gennemsnitlige lufthastighed fra brænderen: V CF. \u003d Q / S, hvor Q er luftstrøm, modtaget som 10Q gas · a. Her kan en (overskydende luft i brænderen) tages 1.1, og Q gas er gasstrømning gennem brænderen. Ikke hele området af tværsnittet af brænderens brænder med en ult formet forsyning passerer luft, men kun S-S ARR. Strømme. At bestemme området for foderstrømme S ARR. Strømme Det er nødvendigt at beregne graden af \u200b\u200btwist b. I vores tilfælde b \u003d 0,6 · 0,4 / 0,7 2 \u003d 0,49. For en sådan grad af twist er det inverse strømmeområde 16,7%, og andelen af \u200b\u200bradius af omvendte strømme er 41%. Der er også en lille zone (5%), hvor luften er værd, som i dette tilfælde forsømmelse.

Derefter bestemmes den midterste del af den aksiale lufthastighed ved ligning V CF \u003d 10Q gas · A / [(PD 2/4) · (1-0,167) 3600], og vi opnår for minimal og maksimale brænderbelastninger: V min \u003d 1 , 1 · 10 · 2000 / [(3.14 · 0,7 2/4) · (1-0,167) 3600] \u003d 19,1 (m / s); V max \u003d 1,1 · 10 · 4175 / [(3.14 · 0,7 2/4) · (1-0,167) 3600] \u003d 39,8 (m / s).

Det er klart, at ensartetheden af \u200b\u200bhastigheden i vores tilfælde er meget betinget. Med denne lufthastighed og i nærvær af et aksialt apparat er det nødvendigt at håndtere en tvungen turbulent brænder med en ustabil rot af fakkel.

Beregn dybden af \u200b\u200bpenetrationen af \u200b\u200bgasstråler i luftstrømmen på minimum og maksimal belastning. Lufthastigheder på disse belastninger er allerede beregnet, det er nødvendigt at beregne hastigheden af \u200b\u200bgasstråler, som kan gennemsnittes:

W gas \u003d q gaz / (3600s),

hvor S \u003d 21 · p · 0,016 2/4 \u003d 0,00422 m2, med antallet af huller n \u003d 21, med en Diameter D respons \u003d 16 mm.

W min gas \u003d q Min gas / (3600 · 0,00422) \u003d 2000 / (3600 · 0,00422) \u003d 131,65 (m / s);

W Max Gas \u003d q Max gas / (3600 · 0,00422) \u003d 4175 / (3600 · 0,00422) \u003d 274,82 (m / s).

Nu er det muligt at beregne gasstrålens dybde på et gennemsnitligt køretøj W-gas i tværsnit af hullet i luftstrømmen med en gennemsnitlig aksial hastighed V CP ifølge den anbefalede formel til vinkelret på gasens indtrængning af gassen ind i strømmen:

h \u003d 2.2 (W GAZ / V CP) (R G / RC) 0,5 D,

hvor Rg, Rb er henholdsvis densiteten af \u200b\u200bgas og luft; D ved - diameteren af \u200b\u200bgashullet.

h min \u003d 2.2 · (131,65 / 19,1) · 0,84 · 16 \u003d 203,8 (mm);

h max \u003d 2.2 · (274,82 / 39,8) · 0,84 · 16 \u003d 204,2 (mm).

Denne beregning viser, at på en hvilken som helst lastgas falder ind i epjektionszonen, fordi 204/350 \u003d 58,3% (her 350 mm er en radius af gassamleren), og vi har 41% af de inversstrøms radius ved siden af \u200b\u200b5% nulzonen nul og unikt ujævnhed om levering af luft på dannelsen brænder. Derefter kan det antages, at problemet med store krusninger ikke er relateret til absorptionen af \u200b\u200bforbrændingsprodukter i brænderen. Det er forbundet med dannelsen af \u200b\u200blokale zoner, hvor sugningen absorberer i gasbrænderen, blander den til eksplosive koncentrationer og emissionskilt store energierdet er årsagen til stærke krusninger.

Et eksperiment blev udført for at bekræfte denne hypotese. For at afskære gassen fra indtrængning i brænderen blev det besluttet at sætte skallen i en afstand på 1 / 2H + 10 (mm) fra gashullerne. Her er 10 mm - den margen, der er nødvendig for mulige zoner med utilstrækkelige lufthastigheder til spredningsgasstråler og forebyggelse efter "refleksion" fra skallen, der omslutter formningsgasbrænderen, efterfulgt af at tilstødende den til frontskærmen. Som et resultat blev der opnået et fald i pulsering og en ændret karakter.

Årsagen til store krusninger bestemmes, og den resterende pulsation, naturligvis resultatet af de kaotiske vandrende rødder af fakler.

Under betingelser, der forekommer i en betinget kold ovn, ved anvendelse af forbrænding af kold luft, ustabiliteten af \u200b\u200bbrændende mønstre. Da hastigheden af \u200b\u200bflammeudbredelse i tændingszonen er signifikant mindre end hastigheden af \u200b\u200bgasluftblandingen. Derudover er blandingen selv heterogen og ikke overalt i det krævede område på 5-15% for stabil brænding. For at sikre eksistensen af \u200b\u200ben stationær lommelygte under de angivne betingelser er det nødvendigt i ovnen af \u200b\u200ben kontinuerlig kraftig tændingskilde i ovnen, på hvilken flammen kan sprede sig i hele tværsnittet af den brændbare blanding.

Så beregningerne og eksperimenterne gør det muligt at konkludere, at pulsen er elimineret, og du kan opnå dette med godt Økonomiske indikatorer Virker kedler. For at gøre dette er det nødvendigt at modernisere brænderne med eliminering af alle de ovennævnte negative faktorer, der forklarer primordanterne af krusninger.

Den praktiske erfaring med at implementere den integrerede modernisering af brændere på KVGM-serien-kedlerne har bekræftet muligheden for at eliminere pulseringer i hele lastområdet med samtidig stigning i kedlernes økonomiske effektivitet.

De positive resultater af moderniseringen af \u200b\u200bbrænderne, hvilket eliminerer de ovennævnte ulemper ved arbejdsmæssige brændere, tillod os at anvende for opfindelsen af \u200b\u200bbrænderenheden.

Rationaliseringen og moderniseringen af \u200b\u200bde brændere, der drives i dag, er tilrådeligt at udføre på arbejdspladser i overensstemmelse med forfatterens beslutninger og under forfatterens tilsyn.

Litteratur

1. Termisk beregning af kedelaggregater (regulatorisk metode). N.v. Kuznetsov.

2. Metodiske instruktioner Ved testning af kedelheder, der arbejder på naturgas. Minhimproms USSR.

3. Varmteknikstest af kedelplanter. I og. Trembovl.

4. Metodiske retningslinjer for udarbejdelse af regime kort af kedelinstallationer og optimering af forvaltningen af \u200b\u200bdem. RD 34.25.514-96.

5. Varmeingeniørberegninger. Ifølge ovennævnte brændstofegenskaber. Ya.l. Pecker.

6. Forenklet teknik til termiske beregninger. Nb. Ravich. M.: "Videnskab".

7. Gemmer brændstof på kraftværker og i strømsystemer. SOM. Gorshkov. M.: "Energi", 1967.

8. Erfaring i gasforbrænding på kraftværker og i industrielle kedelhuse. BTI "Orgres", M., 1962.

9. Teori om brændende og ovn enheder. Ed. D.M. Chramlin. M.: "Energi", 1976.