Termisk beskyttelse af facader med ventileret luftspalte. Luftgab Grundlæggende om varmeoverførsel i en bygning

LUFT HUL, en af ​​de typer af isolerende lag, der reducerer mediets varmeledningsevne. For nylig er luftspaltets betydning især steget i forbindelse med brugen af ​​hule materialer i byggebranchen. I et miljø adskilt af et luftspalte overføres varme: 1) ved stråling af overflader, der støder op til luftspalten, og ved varmeoverførsel mellem overfladen og luften, og 2) ved overførsel af varme med luft, hvis den er mobil , eller ved overførsel af varme fra nogle luftpartikler til andre på grund af varmeledningsevne den, hvis den er stationær, og Nusselts forsøg viser, at tyndere lag, hvor luft kan betragtes som næsten ubevægelig, har en lavere varmeledningsevne k end tykkere lag, men med konvektionsstrømme, der opstår i dem. Nusselt giver følgende udtryk for at bestemme mængden af ​​varme, der overføres pr. Time af luftgabet:

hvor F er en af ​​overfladerne, der begrænser luftgabet; λ 0 er en betinget koefficient, hvis numeriske værdier, afhængigt af bredden af ​​luftgabet (e), udtrykt i m, er angivet på den vedhæftede plade:

s 1 og s 2 - strålingskoefficienter for begge overflader af luftgabet; s er emissiviteten af ​​et absolut sort legeme, der er lig med 4,61; θ 1 og θ 2 er temperaturerne på overfladerne, der begrænser luftgabet. Ved at erstatte de tilsvarende værdier i formlen kan man opnå værdierne for k (varmeledningsevne koefficient) og 1 / k (isoleringskapacitet) af luftlag med forskellige tykkelser, der kræves til beregninger. S. L. Prokhorov lavede diagrammer i henhold til Nusselts data (se fig.), Der viser ændringen i værdierne for k og 1 / k for luftlag afhængigt af deres tykkelse, og den mest fordelagtige sektion er et snit fra 15 til 45 mm.

Mindre luftrum er praktisk talt vanskelige at implementere, og store giver allerede en betydelig varmeledningsevne -koefficient (ca. 0,07). Følgende tabel viser værdierne for k og 1 / k for forskellige materialer, med flere værdier angivet for luft afhængigt af lagtykkelsen.

At. det ses, at det ofte er mere fordelagtigt at lave flere tyndere luftlag end at bruge et eller andet isolerende lag. Et luftspalte med en tykkelse på op til 15 mm kan betragtes som en isolator med et fast luftlag med en tykkelse på 15-45 mm- med et næsten fast lag og til sidst luftlag med en tykkelse på mere end 45- 50 mm bør genkendes som lag med konvektionsstrømme, der opstår i dem og derfor beregnes for fælles grund.

Luftspalte tykkelse,	Termisk modstand i et lukket luftspalte R vp, m 2 × ° С / W
	vandret med varmestrømning fra bund til top og lodret		vandret med varmestrømning fra top til bund
	ved lufttemperatur i mellemlaget
	positiv	negativ	Positiv	negativ

Bemærk. Når man klistrer en eller begge overflader af luftgabet med aluminiumsfolie, bør den termiske modstand fordobles.

Tillæg 5 *

Ordninger for varmeledende indeslutninger i lukkende strukturer

Tillæg 6 *

(Reference)

Nedsat modstand mod varmeoverførsel af vinduer, altandøre og lanterner

Fyldning af ovenlysvinduet	Reduceret modstandsdygtighed over for varmeoverførsel R o, m 2 * ° С / W
	i træ- eller PVC -bindinger	i aluminiumsbindinger
1. Dobbeltrude i tvillingskærme
2. Dobbeltrude i splitskærme
3. Hulglasblokke (med en fugebredde på 6 mm) størrelse: 194x194x98	0,31 (ubundet) 0,33 (ubundet)
4. Kasseformet profilglas	0,31 (ubundet)
5. Dobbelt plexiglas til ovenlysvinduer
6. Triple plexiglas til ovenlysvinduer
7. Tredobbelt ruder i separate tvillingrammer
8. Enkeltkammer termoruder: Almindeligt glas Fremstillet af selektivt blødt belagt glas
9. Vindue med termoruder: Almindeligt glas (mellemrum på 6 mm mellem glas) Almindeligt glas (med 12 mm glasafstand) Hårdt selektivt belagt glas
10. Almindeligt glas og enkeltkammer-termoruder i separate bindinger: Almindeligt glas Hårdt selektivt belagt glas Fremstillet af selektivt blødt belagt glas Hårdt selektivt belagt glas Argon-fyldt
11. Almindeligt glas og termoruder i separate bindinger: Almindeligt glas Hårdt selektivt belagt glas Fremstillet af selektivt blødt belagt glas Hårdt selektivt belagt glas Argon-fyldt
12. To enkeltkammers termoruder i parrede bindinger
13. To enkeltkammers termoruder i separate bindinger
14. Firemandsrude i to dobbelte skærme

* i stålbindinger

Bemærkninger:

1. Bløde selektive belægninger af glas omfatter belægninger med termisk emission mindre end 0,15, til hårde - mere end 0,15.

2. Værdierne for de reducerede modstande mod varmeoverførsel af fyldninger af lysåbninger er angivet i tilfælde, hvor forholdet mellem glasarealet og åbningens fyldningsområde er 0,75.

Værdierne for de reducerede varmeoverførselsmodstande, der er angivet i tabellen, kan bruges som beregnede værdier i mangel af sådanne værdier i standarderne eller tekniske forhold på strukturen eller ikke bekræftet af testresultaterne.

3. Temperaturen på den indre overflade af konstruktionselementerne i bygningsvinduer (undtagen produktion) skal være mindst 3 ° C ved udendørsluftens konstruktionstemperatur.

	Lag, materialer (element i tabel SP)	Termisk modstand R jeg =  jeg/ l jeg, m 2 × ° С / W	Termisk inerti D jeg = R jeg s jeg	Modstandsdygtighed over for dampgennemtrængning R vp, jeg =  jeg/ m jeg, m 2 × hPa / mg
	Indre grænselag
	Indvendigt gips fra cement-sand. løsning (227)
	Armeret beton (255)
	Mineraluldsplader (50)
	Luft hul
	Udvendig skærm - porcelæn stentøj
	Ydergrænselag
	I alt ()

* - ekskl. dampgennemtrængelighed af skærmsømmene

Termisk modstand for det lukkede luftspalte er taget i henhold til tabel 7 i joint venture.

Vi accepterer koefficienten for varmeteknisk heterogenitet af strukturen r= 0,85, altså R rekl /r= 3,19 / 0,85 = 3,75 m 2 × ° C / W og den nødvendige isoleringstykkelse

0,045 (3,75 - 0,11 - 0,02 - 0,10 - 0,14 - 0,04) = 0,150 m.

Vi accepterer isoleringstykkelsen  3 = 0,15 m = 150 mm (delelig med 30 mm) og tilføjer til bordet. 4.2.

Konklusioner:

Med hensyn til modstandsdygtighed over for varmeoverførsel er designet i overensstemmelse med standarderne, da den reducerede modstand mod varmeoverførsel R 0 r over den krævede værdi R rekl :

R 0 r=3,760,85 = 3,19> R rekl= 3,19 m 2 × ° C / W.

4.6. Bestemmelse af de termiske og fugtige betingelser for det ventilerede luftspalte

Beregningen udføres for vinterperioden.

Bestemmelse af bevægelseshastighed og lufttemperatur i mellemlaget

Jo længere (højere) mellemlaget er, desto større er luftbevægelsens hastighed og dets forbrug og dermed effektiviteten af ​​fjernelse af fugt. På den anden side, jo længere (højere) mellemlaget er, desto større er sandsynligheden for uacceptabel fugtophobning i isoleringen og på skærmen.

Afstanden mellem ind- og udløb ventilationsåbninger (mellemlagets højde) tages lig med H= 12 m.

Gennemsnitlig lufttemperatur i mellemlaget t 0 er foreløbig taget som

t 0 = 0,8t ext = 0,8 (-9,75) = -7,8 ° C.

Luftens bevægelseshastighed i laget, når forsynings- og udstødningsåbningerne er placeret på den ene side af bygningen:

hvor  er summen af ​​lokale aerodynamiske modstande til luftstrømmen ved indløbet, ved bøjninger og ved udgangen fra mellemlaget; afhængigt af den konstruktive løsning af facadesystemet = 3 ... 7; vi tager = 6.

Tværsnit af mellemlaget med den betingede bredde b= 1 m og vedtaget (i tabel 4.1) tykkelse = 0,05 m: F=b = 0,05 m 2.

Ækvivalent luftspaltdiameter:

Varmeoverførselskoefficienten for overfladen af ​​luftlaget a 0 tages foreløbig i henhold til klausul 9.1.2 i joint venture: a 0 = 10,8 W / (m 2 × ° С).

(m 2 × ° С) / W,

K int = 1 / R 0, int = 1 / 3,67 = 0,273W / (m 2 × ° С).

(m 2 × ° С) / W,

K ext = 1 / R 0, ext = 1 / 0,14 = 7,470 W / (m 2 × ° C).

Odds

0,35120 + 7,198 (-8,9) = -64,72 W / m 2,

0,351 + 7,198 = 7,470 W / (m 2 × ° C).

hvor med- luftens specifikke varmekapacitet med= 1000 J / (kg × ° С).

Den gennemsnitlige lufttemperatur i mellemlaget adskiller sig fra den tidligere accepterede med mere end 5%, derfor præciserer vi de beregnede parametre.

Lufthastighed i mellemlaget:

Lufttæthed i mellemlaget

Mængden (strømningshastighed) af luft, der passerer gennem mellemlaget:

Vi præciserer varmeoverførselskoefficienten for luftgapets overflade:

W / (m 2 × ° С).

Varmeoverførselsmodstand og varmeoverførselskoefficient for den indre del af væggen:

(m 2 × ° С) / W,

K int = 1 / R 0, int = 1 / 3,86 = 0,259W / (m 2 × ° С).

Varmeoverførselsmodstand og varmeoverførselskoefficient for den ydre del af væggen:

(m 2 × ° С) / W,

K ext = 1 / R 0, ext = 1 / 0,36 = 2,777W / (m 2 × ° С).

Odds

0,25920 + 2,777 (-9,75) = -21,89 W / m 2,

0,259 + 2,777 = 3,036 W / (m 2 × ° C).

Vi præciserer den gennemsnitlige lufttemperatur i mellemlaget:

Vi forfiner den gennemsnitlige lufttemperatur i mellemlaget flere gange, indtil værdierne ved tilstødende iterationer afviger med mere end 5% (tabel 4.6).

Varmeoverførsel gennem luftgabet ved en temperaturforskel på dens modsatte overflader sker ved konvektion, stråling og varmeledning (fig. 1.12).

Stationær luftens varmeledningsevne er meget lav, og hvis luften i luftlagene var i ro, ville deres termiske modstand være meget høj. Faktisk bevæger luft sig altid i luftrummene i de omsluttende strukturer, f.eks. Ved den varmere overflade af de lodrette lag, den bevæger sig opad og ved den kolde overflade - nedad. I mellemlag med luft i bevægelse er mængden af ​​varme, der overføres ved termisk ledning, meget lille sammenlignet med varmeoverførsel ved konvektion.

Når tykkelsen af ​​luftgabet øges, øges mængden af ​​varme, der overføres ved konvektion, da effekten af ​​friktion af luftstrømmene mod væggene falder. I betragtning af dette er der ingen direkte proportionalitet mellem stigningen i lagtykkelsen og værdien af ​​dens termiske modstand, karakteristisk for faste materialer, for luftgab.

Når varme overføres ved konvektion fra en varmere overflade af et luftlag til et koldere, overvindes modstanden mellem to grænselag af luft ved siden af ​​disse overflader, derfor værdien af ​​koefficienten, der kan tages til fri konvektion på enhver overflade er halveret.

Mængden af ​​strålingsvarme, der overføres fra en varmere overflade til en koldere, afhænger ikke af tykkelsen af ​​luftgabet; som tidligere nævnt bestemmes det af overfladernes emissionsevne og forskellen, der er proportional med fjerde kræfter i deres absolutte temperaturer (1.3).

Generelt kan varmefluxen Q, der transmitteres gennem luftgabet, udtrykkes som følger:

hvor α to er varmeoverførselskoefficienten for fri konvektion; δ er tykkelsen af ​​mellemlaget, m; λ - koefficient for varmeledningsevne for luft i mellemlaget, kcal · m · h / deg; α l er varmeoverførselskoefficienten på grund af stråling.

På grundlag af eksperimentelle undersøgelser fortolkes værdien af ​​varmeovergangskoefficienten for luftgabet normalt som forårsaget af varmeoverførsel, der opstår ved konvektion og varmeledning:

men det afhænger hovedsageligt af konvektion (her λ eq er den betingede ækvivalente varmeledende luft i mellemlaget); ved en konstant værdi af Δt vil den termiske modstand af luftgabet R c.p. være:
Fænomenerne konvektiv varmeoverførsel i luftrum afhænger af deres geometriske form, størrelse og retning af varmestrømmen; egenskaberne ved denne varmeoverførsel kan udtrykkes ved værdien af ​​den dimensionsløse konvektionskoefficient ε, som repræsenterer forholdet mellem den ækvivalente varmeledningsevne og den termiske ledningsevne for stationær luft ε = λ eq / λ.

Ved at generalisere en stor mængde eksperimentelle data ved hjælp af lighedsteorien fastslog M.A. Michheev konvektionskoefficientens afhængighed af produktet af Grashof- og Prandtl -kriterierne, dvs.

Varmeoverførselskoefficienter α к "opnået fra udtrykket

fastslået på grundlag af denne afhængighed ved t cf = + 10 °, er angivet for temperaturforskellen på mellemlagets overflader, Δt = 10 ° i tabel. 1.6.

Relativt små værdier af varmeoverførselskoefficienterne gennem vandrette lag med en varmestrømning fra top til bund (f.eks. I kældergulve i opvarmede bygninger) forklares af den lave mobilitet af luft i sådanne lag; den varmeste luft er koncentreret på den varmere øvre overflade af mellemlaget, hvilket forhindrer konvektiv varmeoverførsel.

Mængden af ​​varmeoverførsel ved stråling α l, bestemt på grundlag af formel (1.12), afhænger af emissionsevne og temperatur; for at opnå αl i flade forlængede mellemlag, er det tilstrækkeligt at gange den reducerede koefficient for gensidig bestråling C "med den tilsvarende temperaturkoefficient, der er vedtaget i henhold til tabel 1.7.

Så for eksempel ved C "= 4,2 og en middeltemperatur for mellemlaget lig med 0 °, opnår vi α l = 4,2 · 0,81 = 3,4 kcal / m2 · h · deg.

I sommerforhold stiger værdien af ​​α l, og mellemlagets termiske modstand falder. Om vinteren observeres det modsatte fænomen for lagene i den ydre del af strukturerne.

Til brug i praktiske beregninger giver normerne for bygningsvarmeteknik af lukkende strukturer SNiP værdierne for termiske modstande af lukkede luftlag

angivet i tabellen. 1.8.

R c.p. -værdierne i tabellen svarer til en temperaturforskel på mellemlagets overflader svarende til 10 °. Med en temperaturforskel på 8 ° multipliceres værdien af ​​R c.pr med en faktor på 1,05 og med en forskel på 6 ° - med 1,10.

De givne data om termisk modstand refererer til lukkede flade luftrum. Lukket betyder luftrum afgrænset af uigennemtrængelige materialer, isoleret fra luftindtrængning udefra.

Da porøse byggematerialer er luftgennemtrængelige, kan luftgab i konstruktionselementer, der er fremstillet af tæt beton eller andre tætte materialer, der er praktisk talt uigennemtrængelige for luft ved de trykforskelle, der er typiske for bygninger i drift, klassificeres som lukkede.

Eksperimentelle undersøgelser viser, at luftlags termiske modstand i murværk reduceres med cirka halvdelen i forhold til værdierne angivet i tabellen. 1.8. I tilfælde af utilstrækkelig påfyldning af samlingerne mellem murstenene med mørtel (f.eks. Ved arbejde under vinterforhold) kan murens luftgennemtrængelighed øges, og luftmellemrummernes termiske modstand kan nærme sig nul. Tilstrækkelig beskyttelse af konstruktioner med luftgab fra luftgennemtrængning er absolut nødvendig for at sikre de påkrævede termofysiske egenskaber for de omsluttende strukturer.

Nogle gange er der i beton- eller keramikblokke rektangulære hulrum af kort længde, der ofte nærmer sig en firkantet form. I sådanne hulrum øges overførslen af ​​strålevarme på grund af den ekstra stråling fra sidevæggene. Stigningen i værdien af ​​αl er ubetydelig, når forholdet mellem længden af ​​mellemlaget og dets tykkelse er lig med 3: 1 eller mere; i hulrum med en firkantet eller rund form når denne stigning 20%. Den ækvivalente termiske konduktivitetskoefficient under hensyntagen til varmeoverførsel ved konvektion og stråling i firkantede og runde hulrum af betydelige størrelser (70-100 mm) øges betydeligt og derfor brugen af ​​sådanne hulrum i materialer med begrænset varmeledningsevne ( 0,50 kcal / m mindre) giver ikke mening ud fra termisk fysik. Anvendelsen af ​​firkantede eller runde hulrum af den angivne størrelse i tunge betonprodukter er hovedsageligt af økonomisk betydning (vægtreduktion); denne værdi går tabt for produkter fremstillet af letbeton og cellulær beton, da brugen af ​​sådanne hulrum kan føre til et fald i den termiske modstand i de omsluttende strukturer.

I modsætning hertil er brug af flade tynde luftlag, især med deres flerrækkede arrangement i et tavlemønster (fig. 1.13), tilrådelig. Med en enkelt række placering af luftlag er deres placering i den ydre del af strukturen mere effektiv (hvis dens lufttæthed er sikret), da sådanne lagers termiske modstand øges i den kolde årstid.

Brugen af ​​luftgab i isolerede kælderlofter over kolde undergrunde er mere rationel end i ydervæggene, da varmeoverførsel ved konvektion i de vandrette lag af disse strukturer reduceres betydeligt.

Den termofysiske effektivitet af luftgab i sommerforhold (beskyttelse mod overophedning af lokaler) falder i sammenligning med årets kolde periode; denne effektivitet øges imidlertid ved brug af mellemlag ventileret om natten med udeluft.

Ved design er det nyttigt at huske på, at omsluttende strukturer med luftgab har mindre fugtinerti sammenlignet med faste. Under tørre forhold undergår strukturer med luftrum (ventileret og lukket) hurtigt naturlig tørring og opnår yderligere varmebeskyttende egenskaber på grund af materialets lave fugtindhold; i fugtige rum, tværtimod - strukturer med lukkede lag kan blive meget vandrige, hvilket er forbundet med tab af termofysiske kvaliteter og sandsynligheden for deres for tidlige ødelæggelse.

Fra den forrige udstilling blev det set, at overførsel af varme gennem luftlagene i høj grad afhænger af strålingens temperatur. Imidlertid kan brug af reflekterende isolering med begrænset holdbarhed (aluminiumsfolie, maling osv.) For at øge den termiske modstand i luftspalter kun være tilrådeligt i tørre bygninger med en begrænset levetid; i tørre permanente bygninger er den ekstra effekt af reflekterende isolering også nyttig, men det skal huskes på, at selvom dets reflekterende kvaliteter går tabt, skal konstruktionernes termofysiske egenskaber være ikke mindre end påkrævet for at sikre normal drift af strukturer.

I sten- og betonkonstruktioner med høj startfugtighed (såvel som i fugtige rum) mister brugen af ​​aluminiumsfolie sin betydning, da dens reflekterende egenskaber hurtigt kan ødelægges på grund af korrosion af aluminium i et fugtigt alkalisk miljø. Anvendelsen af ​​reflekterende isolering er mest effektiv i vandrette lukkede luftrum, når varmestrømmen ledes fra top til bund (kældergulve osv.), Det vil sige i tilfælde, hvor der næsten ikke er konvektion, og varmeoverførsel hovedsageligt sker ved stråling .

Det er nok at dække kun en af ​​overfladerne af luftgabet med reflekterende isolering (varmere, relativt garanteret fra lejlighedsvis kondensering, som hurtigt forringes isoleringens reflekterende egenskaber).

Nogle gange kan forslag om den termofysiske hensigtsmæssighed ved opdeling af luftlag i tykkelse af tynde aluminiumsfolieskærme for drastisk at reducere strålingsvarmen ikke bruges til de lukkende strukturer i kapitalbygninger, da den lave driftssikkerhed af en sådan termisk beskyttelse ikke svarer til den krævede holdbarhed af strukturerne i disse bygninger.

Den beregnede værdi af den termiske modstand for et luftspalte med reflekterende isolering på en varmere overflade er cirka fordoblet i forhold til værdierne angivet i tabellen. 1.8.

I de sydlige regioner er strukturer i luften adskilt effektive nok til at beskytte lokalerne mod overophedning; Brugen af ​​reflekterende isolering under disse forhold bliver særlig meningsfuld, da den fremherskende del af varmen overføres ved stråling i den varme årstid. For at øge hegnenes varmebeskyttelsesegenskaber og reducere deres vægt anbefales det at afskærme ydervægge i bygninger i flere etager med reflekterende holdbare overflader (f.eks. Polerede aluminiumsplader), så der er et luftgab under skærmene, hvis anden overflade er dækket med maling eller anden økonomisk reflekterende isolering.

Intensiveringen af ​​konvektion i luftlag (f.eks. På grund af deres aktive ventilation med udeluft fra skyggefulde, grønne og vandede områder i det tilstødende område) bliver i sommerperioden til en positiv termofysisk proces i modsætning til vinterforhold, når denne type varmeoverførsel er i de fleste tilfælde fuldstændig uønsket.

Luftspalte tykkelse, m	Termisk modstand i et lukket luftspalte R vp, m 2 ° С / W
vandret med varmestrømning fra bund til top og lodret	vandret med varmestrømning fra top til bund
ved lufttemperatur i mellemlaget
positiv	negativ	positiv	negativ
0,01	0,13	0,15	0,14	0,15
0,02	0,14	0,15	0,15	0,19
0,03	0,14	0,16	0,16	0,21
0,05	0,14	0,17	0,17	0,22
0,10	0,15	0,18	0,18	0,23
0,15	0,15	0,18	0,19	0,24
0,20-0,30	0,15	0,19	0,19	0,24

Indledende data for lag af omsluttende strukturer;
- trægulv(rillet bord); 5 1 = 0,04 m; X1 = 0,18 W / m ° C;
- dampspærre; uvæsentlig.
- luft hul: Rpr = 0,16 m2 ° C / W; δ 2 = 0,04 m λ 2 = 0,18 W / m ° C; ( Termisk modstand i et lukket luftspalte >>>.)
- isolering(styrofoam); δ ut =? m; λ ut = 0,05 W / m ° C;
- undergulv(bestyrelse); 8 = 0,025 m; X3 = 0,18 W / m ° C;

Trægulv i et stenhus.

Som vi allerede har bemærket, blev en multiplikationskoefficient indført for at forenkle den varmetekniske beregning ( k), som bringer værdien af ​​den beregnede termiske modstand til den anbefalede termiske modstand for de omsluttende strukturer; for kælder- og kældergulve er denne koefficient 2,0. Den nødvendige termiske modstand beregnes ud fra det faktum, at den udvendige lufttemperatur (i underfeltet) er lig med; - 10 ° C. (dog kan alle indstille den temperatur, som han anser for nødvendig for sit særlige tilfælde).

Vi overvejer:

Hvor Rtr- nødvendig termisk modstand,
tv- designtemperatur for intern luft, ° С. Det er vedtaget i henhold til SNiP og er lig med 18 ° С, men da vi alle elsker varme, foreslår vi at hæve den indre lufttemperatur til 21 ° С.
tн- konstruktionstemperatur for udeluften, ° С, svarende til gennemsnitstemperaturen for den koldeste fem-dages periode i et givet byggeområde. Vi tilbyder temperaturen i underfeltet tн acceptere "-10 ° С", dette er naturligvis en stor reserve for Moskva-regionen, men her er det efter vores mening bedre at love igen end ikke at tælle. Godt, hvis du følger reglerne, så tages den udvendige lufttemperatur tn i henhold til SNiP "Konstruktionsklimatologi". Den krævede standardværdi kan også findes i lokale byggeorganisationer eller regionale afdelinger for arkitektur.
δt n α in- produktet i fraktionens nævner er lig med: 34,8 W / m2 - til ydervægge, 26,1 W / m2 - til belægninger og loftsgulve, 17,4 W / m2 ( i vores tilfælde) - til kældergulve.

Nu vi beregner tykkelsen af ​​isoleringen fra ekstruderet polystyrenskum (styrofoam).

Hvorδ ut - isolering lag tykkelse, m;
δ 1 …… δ 3 - tykkelse af individuelle lag af lukkende strukturer, m;
λ 1 …… λ 3 - termiske konduktivitetskoefficienter for individuelle lag, W / m ° С (se Byggerens håndbog);
Rpr - termisk modstand af luftgabet, m2 ° С / W. Hvis luftkanal ikke er tilvejebragt i den lukkende struktur, er denne værdi udelukket fra formlen;
α ind, α n - varmeoverførselskoefficienter for gulvets indre og ydre overflade lig med henholdsvis 8,7 og 23 W / m2 ° C;
λ ut - termisk konduktivitetskoefficient for det isolerende lag(i vores tilfælde er styrofoam ekstruderet polystyrenskum), W / m ° C.

Produktion; For at opfylde kravene til temperaturregimet ved husdrift skal tykkelsen af ​​isoleringslaget af ekspanderede polystyrenplader placeret i kældergulvet overlappe langs træbjælker (bjælkens tykkelse er 200 mm) skal være mindst 11 cm . Da vi oprindeligt satte de overvurderede parametre, kan mulighederne være som følger; det er enten en kage med to lag 50 mm isoporplader (minimum) eller en kage med fire lag med 30 mm frigolitplader (maksimum).

Opførelse af huse i Moskva -regionen:
- Opførelse af et skumblokhus i Moskva -regionen. Tykkelsen af ​​husets vægge fra skumblokke >>>
- Beregning af tykkelsen af ​​murstensvægge, når man bygger et hus i Moskva -regionen. >>>
- Opførelse af et træhus i Moskva -regionen. Vægtykkelse af et tømmerhus. >>>