Rationering af vandforbrug til slukning af brande i højreollagre. UDC 614.844.2
L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova

Rationering af vandforbrug til slukning af brande i højreollagre. UDC B14.844.22

L. Meshman

V. Bylinkin

Kandidat for teknisk videnskab, førende forsker,

R. Gubin

Seniorforsker,

E. Romanova

Forsker

På nuværende tidspunkt er de vigtigste indledende egenskaber, ifølge hvilke beregningen af ​​vandforbruget til automatiske brandslukningsinstallationer (AFS) udføres, de normative værdier for kunstvandingsintensitet eller tryk ved den dikterende sprinkler. Vandingsintensitet anvendes i regulatoriske dokumenter uanset udformningen af ​​sprinklere, og der påføres kun tryk på en bestemt type sprinkler.

Vandingsintensitetsværdier er angivet i SP 5.13130 ​​for alle grupper af lokaler, inklusive lagerbygninger. Dette indebærer brug af sprinkler AFS under bygningens tag.

De accepterede værdier for kunstvandingsintensitet afhængigt af gruppen af ​​lokaler, lagerhøjde og typen af ​​brandslukningsmiddel, angivet i tabel 5.2 i SP 5.13130, trodser dog logikken. For eksempel, for værelsesgruppe 5, med en stigning i opbevaringshøjden fra 1 til 4 m (for hver højdemeter) og fra 4 til 5,5 m, øges intensiteten af ​​kunstvanding med vand proportionalt med 0,08 l / (s-m2 ).

Det ser ud til, at en lignende tilgang til rationering af forsyningen af ​​et brandslukningsmiddel til slukning af en brand bør udvides til andre grupper af lokaler og til at slukke en brand med en skumkoncentratopløsning, men dette overholdes ikke.

For eksempel, for rumgruppe 5, når der bruges en skumkoncentratopløsning i en opbevaringshøjde på op til 4 m, øges intensiteten af ​​kunstvanding med 0,04 l / (s-m2) for hver 1 m reolopbevaringshøjde og ved en lagerhøjde på 4 til 5,5 m, øges intensiteten af ​​vanding 4 gange, dvs. med 0,16 l / (s-m2), og er 0,32 l / (s-m2).

For værelsesgruppe 6 er stigningen i intensiteten af ​​kunstvanding med vand 0,16 l / (s-m2) op til 2 m, fra 2 til 3 m - kun 0,08 l / (s-m2), mere end 2 til 4 m - intensiteten ændres ikke, og ved en lagerhøjde på mere end 4-5,5 m ændres vandingsintensiteten med 0,1 l/(s-m2) og udgør 0,50 l/(s-m2). Samtidig, når du bruger en skummiddelopløsning, er vandingsintensiteten op til 1 m - 0,08 l / (s-m2), over 1-2 m ændres den med 0,12 l / (s-m2), over 2- 3 m - gange 0,04 l / (s-m2), og derefter over 3 til 4 m og fra over 4 til 5,5 m - med 0,08 l / (s-m2) og er 0,40 l / (s- m2).

På reollagre opbevares varer oftest i kasser. I dette tilfælde, ved slukning af en brand, påvirker strålerne af slukningsmiddel som regel ikke forbrændingszonen direkte (undtagelsen er en brand på det øverste niveau). En del af vandet, der spredes fra sprinkleren, spreder sig over kassernes vandrette overflade og flyder ned, resten, som ikke falder på kasserne, danner et lodret beskyttende gardin. Delvis skrå stråler falder ind i det frie rum inde i stativet og våder de varer, der ikke er pakket i kasser, eller sidefladen af ​​kasserne. Derfor, hvis afhængigheden af ​​kunstvandingsintensiteten af ​​typen af ​​brandbelastning og dens specifikke belastning er uden tvivl for åbne overflader, så manifesterer denne afhængighed sig ikke så mærkbart ved slukning af racklagre.

Men hvis vi tillader en vis proportionalitet i stigningen i vandingsintensiteten afhængigt af opbevaringshøjden og rummets højde, så bliver det muligt at bestemme vandingsintensiteten ikke gennem diskrete værdier​ af lagerhøjden og højden af rum, som præsenteret i SP 5.13130, men gennem en kontinuerlig funktion udtrykt ligning

hvor 1dict er intensiteten af ​​vanding med den dikterende sprinkler afhængig af opbevaringshøjden og rummets højde, l/(s-m2);

i55 - intensiteten af ​​vanding med en dikterende sprinkler ved en opbevaringshøjde på 5,5 m og en rumhøjde på ikke mere end 10 m (ifølge SP 5.13130), l/(s-m2);

F - variationskoefficient for lagerhøjde, l/(s-m3); h - lagerhøjde af brandbelastningen, m; l - variationskoefficient for rummets højde.

For rumgruppe 5 er vandingsintensiteten i5 5 0,4 l/(s-m2), og for rumgrupper b - 0,5 l/(s-m2).

Lagerhøjdevariationsfaktoren φ for rumgruppe 5 antages at være 20 % mindre end for rumgruppe b (analogt med SP 5.13130).

Værdien af ​​variationskoefficienten for højden af ​​rummet l er angivet i tabel 2.

Ved udførelse af hydrauliske beregninger af AFS-distributionsnetværket er det nødvendigt at bestemme trykket ved den dikterende sprinkler baseret på den beregnede eller standard vandingsintensitet (i henhold til SP 5.13130). Trykket ved sprinkleren, svarende til den ønskede intensitet af kunstvanding, kan kun bestemmes af familien af ​​vandingsdiagrammer. Men producenter af sprinklere giver som regel ikke kunstvandingsplotter.

Derfor oplever designere besvær, når de skal tage stilling til designværdien af ​​tryk ved den dikterende sprinkler. Derudover er det ikke klart, hvilken højde der skal tages som den beregnede til at bestemme intensiteten af ​​kunstvanding: afstanden mellem sprinkleren og gulvet eller mellem sprinkleren og det øverste niveau af brandbelastningen. Det er også uklart, hvordan man bestemmer intensiteten af ​​kunstvanding: på arealet af en cirkel med en diameter svarende til afstanden mellem sprinklerne eller på hele området, der vandes af sprinkleren, eller under hensyntagen til den gensidige vanding ved tilstødende sprinklere.

Til brandsikring af højhusreollagre anvendes nu i vid udstrækning sprinklerautomatiske ildslukkere, hvis sprinklere er placeret under lagerdækslet. Denne tekniske løsning kræver en stor mængde vand. Til disse formål anvendes specielle sprinklere, både indenlandsk produceret, for eksempel SOBR-17, SOBR-25, og udenlandske, for eksempel, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 med en udløbsdiameter på 17 eller 25 mm .

I servicestationer for SOBR-sprinklere, i brochurer for ESFR-sprinklere fra Tyco og Viking er hovedparameteren trykket ved sprinkleren, afhængig af dens type (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 osv.) osv.), om typen af ​​opbevaret gods, opbevaringshøjden og rummets højde. Denne tilgang er praktisk for designere, fordi eliminerer behovet for at søge efter information om vandingsintensitet.

Er det samtidig muligt, uanset sprinklerens specifikke design, at bruge nogle generaliserede parametre til at vurdere muligheden for at bruge eventuelle designs af sprinklere udviklet i fremtiden? Det viser sig, at det er muligt, hvis vi bruger trykket eller flowhastigheden for den dikterende sprinkler som en nøgleparameter, og vandingsintensiteten på et givet område som en ekstra parameter ved en standard sprinklerinstallationshøjde og standardtryk (ifølge GOST R 51043). For eksempel kan du bruge værdien af ​​vandingsintensiteten opnået uden fejl under certificeringstest af specialsprinklere: området, hvorpå kunstvandingsintensiteten bestemmes, er 12 m2 for almindelige sprinklere (diameter ~ 4 m), for specielle sprinklere - 9,6 m2 ( diameter ~ 3,5 m), sprinklerinstallationshøjde 2,5 m, tryk 0,1 og 0,3 MPa. Desuden skal oplysninger om intensiteten af ​​kunstvanding af hver type sprinkler, opnået i processen med at udføre certificeringsprøver, angives i passet for hver type sprinkler. Med de specificerede startparametre for højhusreollagre bør vandingsintensiteten ikke være mindre end den, der er angivet i tabel 3.

Den sande intensitet af AFS-vanding under samspillet mellem tilstødende sprinklere, afhængigt af deres type og afstanden mellem dem, kan overstige intensiteten af ​​vanding af den dikterende sprinkler med 1,5-2,0 gange.

Med hensyn til højlagre (med en lagerhøjde på mere end 5,5 m) kan der tages to startbetingelser for at beregne den normative værdi af det dikterende sprinklerflow:

1. Med en opbevaringshøjde på 5,5 m og en rumhøjde på 6,5 m.

2. Med en lagerhøjde på 12,2 m og en rumhøjde på 13,7 m. Det første fikspunkt (minimum) er sat på baggrund af dataene i SP 5.131301 om intensiteten af ​​kunstvanding og det samlede forbrug af vand AFS. For rumgruppe b er vandingsintensiteten mindst 0,5 l/(s-m2) og den samlede strømningshastighed er mindst 90 l/s. Forbruget af en dikterende sprinkler til generelle formål i henhold til normerne for SP 5.13130 ​​med en sådan vandingsintensitet er mindst 6,5 l / s.

Det andet referencepunkt (maksimum) er fastsat på baggrund af dataene givet i den tekniske dokumentation for SOBR og ESFR sprinklere.

Med omtrent ens strømningshastigheder af sprinklere SOBR-17, ESFR-17, VK503 og SOBR-25, ESFR-25, VK510 for identiske egenskaber på lageret, kræver SOBR-17, ESFR-17, VK503 højere tryk. I henhold til alle typer ESFR (undtagen ESFR-25), med en lagerhøjde på mere end 10,7 m og en rumhøjde på mere end 12,2 m, kræves der et ekstra niveau af sprinklere inde i stativerne, hvilket kræver yderligere forbrug af brandslukning agent. Derfor er det tilrådeligt at fokusere på de hydrauliske parametre for sprinklere SOBR-25, ESFR-25, VK510.

For grupper af lokaler 5 og b (i henhold til SP 5.13130) af højhusreollagre foreslås ligningen for beregning af strømningshastigheden for den dikterende vandsprinkler AFS beregnet med formlen

tabel 1

tabel 2

Tabel 3

Med en lagerhøjde på 12,2 m og en rumhøjde på 13,7 m skal trykket ved ESFR-25 dikterende sprinkler være mindst: i henhold til NFPA-13 0,28 MPa, ifølge FM 8-9 og FM 2-2 0,34 MPa . Derfor tages strømningshastigheden af ​​den dikterende sprinkler for gruppen af ​​rum 6 under hensyntagen til trykket ifølge FM, dvs. 0,34 MPa:

hvor qЕSFR - ESFR-25 sprinklerstrømningshastighed, l/s;

KRF - produktivitetsfaktor i dimensionen i henhold til GOST R 51043, l / (s-m vandsøjle 0,5);

KISO - ydeevnefaktor i forhold til ISO 6182-7, l/(min-bar0,5); p - tryk ved sprinkleren, MPa.

Strømningshastigheden af ​​den dikterende sprinkler for en gruppe af rum 5 tages på samme måde i henhold til formel (2), under hensyntagen til trykket i henhold til NFPA, dvs. 0,28 MPa - flowhastighed = 10 l/s.

For rumgruppe 5 er den dikterende sprinklers gennemstrømningshastighed q55 = 5,3 l/s, og for rumgruppe 6 - q55 = 6,5 l/s.

Værdien af ​​variationskoefficienten for lagerhøjden er angivet i tabel 4.

Værdien af ​​rumhøjdevariationskoefficienten b er angivet i tabel 5.

Forholdet mellem trykkene angivet i , med flowhastigheden beregnet ved disse tryk for ESFR-25 og SOBR-25 sprinklerne, er vist i tabel 6. Strømningshastigheden for gruppe 5 og 6 blev beregnet ved hjælp af formel (3).

Som det følger af tabel 7, svarer strømningshastighederne for den dikterende sprinkler for grupper af rum 5 og 6, beregnet ved formel (3), ganske godt med strømningshastigheden for ESFR-25 sprinklere, beregnet ved formel (2).

Med ganske tilfredsstillende nøjagtighed er det muligt at tage forskellen i flow mellem grupper af rum 6 og 5 lig med ~ (1,1-1,2) l / s.

Således kan de indledende parametre for reguleringsdokumenter til bestemmelse af det samlede forbrug af AFS i forhold til højhusreollagre, hvor sprinklere er placeret under dækslet, være:

■ kunstvandingsintensitet;

■ tryk ved den dikterende sprinkler;

■ forbrug af den dikterende sprinkler.

Den mest acceptable, efter vores mening, er strømningshastigheden af ​​den dikterende sprinkler, som er praktisk for designere og ikke afhænger af den specifikke type sprinkler.

Brugen af ​​"dikterende sprinklerstrømningshastighed" som den dominerende parameter bør også indføres i alle regulatoriske dokumenter, hvor kunstvandingsintensitet anvendes som den vigtigste hydrauliske parameter.

Tabel 4

Tabel 5

Tabel 6

Opbevaringshøjde/rumhøjde	Parametre			SOBR-25	Estimeret strømningshastighed, l/s, i henhold til formlen (3)
					gruppe 5	gruppe 6
	Tryk, MPa
	Forbrug, l/s
	Tryk, MPa
	Forbrug, l/s
	Tryk, MPa
	Forbrug, l/s
	Tryk, MPa
	Forbrug, l/s
	Tryk, MPa
	Forbrug, l/s
	Forbrug, l/s

LITTERATUR:

1. SP 5.13130.2009 “Brandsikringssystemer. Brandalarm og brandslukningsinstallationer er automatiske. Normer og regler for design«.

2. STO 7.3-02-2009. Organisationens standard for design af automatiske ved brug af SOBR-sprinklere i højlagre. Generelle tekniske krav. Biysk, ZAO PO Spetsavtomatika, 2009.

3. Model ESFR-25. Tidlig undertrykkelse Fast Response Pendent Sprinklere 25 K-faktor/Brand- og byggeprodukter - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 s.

4. ESFR Pendent Shrinkler VK510 (K25.2). Viking/ Tekniske data, formular F100102, 2007 - 6 s.

5. GOST R 51043-2002 “Automatiske vand- og. Sprinklere. Generelle tekniske krav. Testmetoder".

6. NFPA 13. Standard for installation af sprinkleranlæg.

7.FM 2-2. FM Global. Installationsregler for automatiske sprinklere under undertrykkelse.

8. Data om forebyggelse af FM-tab 8-9 Giver alternative brandbeskyttelsesmetoder.

9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Sprinklere til vand- og skumautomatiske brandslukningsinstallationer. Læremiddel. M.: VNIIPO, 2002, 314 s.

10. ISO 6182-7 krav og testmetoder for Earle Suppression Fast Response (ESFR) sprinklere.

FEDERAL STATE BUDGET UDDANNELSESINSTITUTION FOR HØJERE PROFESSIONEL UDDANNELSE

"CHUVASH STATE PÆDAGOGISK UNIVERSITET

dem. OG JEG. YAKOVLEV"

afdeling for brandsikkerhed

Lab #1

disciplin: "Brandslukningsautomatisering"

om emnet: "Bestemmelse af intensiteten af ​​kunstvanding af vandbrandslukningsanlæg."

Udført af: studerende på 5. år i PB-5-gruppen, speciale brandsikkerhed

Fakultet for Fysik og Matematik

Kontrolleret af: Sintsov S.I.

Cheboksary 2013

Bestemmelse af intensiteten af ​​kunstvanding af vandbrandslukningsanlæg

1. Formålet med arbejdet: at lære eleverne metoden til at bestemme den specificerede intensitet af kunstvanding med vand fra sprinklere i et vandbrandslukningsanlæg.

2. Kort teoretisk information

Intensiteten af ​​kunstvanding med vand er en af ​​de vigtigste indikatorer, der karakteriserer effektiviteten af ​​en vandbrandslukningsinstallation.

Ifølge GOST R 50680-94 "Automatiske brandslukningsinstallationer. Generelle tekniske krav. Testmetoder". Test bør udføres før installationen tages i brug og under drift mindst én gang hvert femte år. Der er følgende måder at bestemme intensiteten af ​​kunstvanding.

1. Ifølge GOST R 50680-94 bestemmes vandingsintensiteten på det valgte sted for installationen, når en sprinkler til sprinklere og fire sprinklere til deluge-anlæg arbejder ved designtryk. Valget af steder til afprøvning af sprinkler- og delugeinstallationer udføres af repræsentanter for kunden og Statens Brandtilsyn på grundlag af godkendt regulatorisk dokumentation.

Under det valgte installationssted til afprøvning skal der monteres metalpaller med en størrelse på 0,5 * 0,5 m og en sidehøjde på mindst 0,2 m. Antallet af kontrolpunkter bør tages mindst tre, som skal placeres de fleste steder ugunstige for kunstvanding. Vandingsintensitet I l / (s * m 2) ved hvert kontrolpunkt bestemmes af formlen:

hvor W under - mængden af ​​vand opsamlet i sumpen under driften af ​​installationen i stabil tilstand, l; τ er varigheden af ​​installationen, s; F er arealet af pallen, lig med 0,25 m 2.

Vandingsintensiteten ved hvert kontrolpunkt bør ikke være lavere end standarden (Tabel 1-3 NPB 88-2001*).

Denne metode kræver spild af vand over hele området af designområderne og under betingelserne for en driftsvirksomhed.

2. Bestemmelse af intensiteten af ​​kunstvanding ved hjælp af en målebeholder. Ved hjælp af designdataene (normativ kunstvandingsintensitet; faktisk areal optaget af sprinkleren; diametre og længder af rørledninger) udarbejdes et designskema, og det nødvendige tryk ved den testede sprinkler og det tilsvarende tryk i forsyningsrørledningen ved kontrolenheden er beregnet. Derefter skiftes sprinkleren til deluge. En målebeholder er installeret under sprinkleren, forbundet med en slange til sprinkleren. Ventilen åbner foran styreenhedens ventil, og ved hjælp af trykmåleren, der viser trykket i forsyningsrøret, etableres trykket opnået ved beregning. I den konstante tilstand af udåndingen måles strømningshastigheden fra sprinkleren. Disse operationer gentages for hver efterfølgende testede sprinkler. Vandingsintensitet I l / (s * m 2) ved hvert kontrolpunkt bestemmes af formlen og bør ikke være lavere end standarden:

hvor W under er mængden af ​​vand i måletanken, l, målt over tid τ, s; F er området beskyttet af sprinkleren (ifølge projektet), m 2.

Når der opnås utilfredsstillende resultater (mindst en af ​​sprinklerne), skal årsagerne identificeres og elimineres, og derefter gentages testene.

Det samlede antal forskellige krav til produktion og kontrol af en sprinkler er ret stort, så vi vil kun overveje de vigtigste parametre.

1. Kvalitetsindikatorer

1.1 Tæthed

Dette er en af ​​de vigtigste indikatorer, som brugeren af ​​et sprinklersystem står over for. Faktisk kan en dårligt forseglet sprinkler forårsage en masse problemer. Ingen vil kunne lide det, hvis mennesker, dyrt udstyr eller varer pludselig begynder at dryppe vand. Og hvis tabet af tæthed opstår på grund af den spontane ødelæggelse af en varmefølsom låseanordning, kan skaden fra spildt vand stige flere gange.

Design- og produktionsteknologien af ​​moderne sprinklere, som er blevet forbedret gennem årene, giver dig mulighed for at være sikker på deres pålidelighed.

Hovedelementet i sprinkleren, som sikrer sprinklerens tæthed under de sværeste driftsforhold, er en Belleville-fjeder. (5) . Betydningen af ​​dette element kan ikke overvurderes. Fjederen giver dig mulighed for at kompensere for mindre ændringer i sprinklerdelenes lineære dimensioner. Faktum er, at for at sikre pålidelig tæthed af sprinkleren, skal låseanordningens elementer konstant være under et tilstrækkeligt højt tryk, som under monteringen er forsynet med en låseskrue. (1) . Over tid kan dette tryk forårsage en lille deformation af sprinklerlegemet, hvilket dog vil være tilstrækkeligt til at bryde tætheden.

Der var engang, hvor nogle af fabrikanterne af sprinklere brugte gummipakninger som tætningsmateriale for at reducere byggeomkostningerne. Gummiens elastiske egenskaber gør det faktisk også muligt at kompensere for mindre lineære dimensionsændringer og give den nødvendige tæthed.

Figur 2. Sprinkler med gummipakning.

Dette tog dog ikke højde for, at gummiets elastiske egenskaber med tiden forringes, og der kan forekomme tab af tæthed. Men det værste er, at gummi kan klæbe til de overflader, der skal tætnes. Derfor, hvornår brand, efter ødelæggelsen af ​​det temperaturfølsomme element forbliver sprinklerdækslet tæt limet til kroppen, og der strømmer ikke vand fra sprinkleren.

Sådanne tilfælde blev registreret under en brand på mange faciliteter i USA. Herefter gennemførte producenterne en storstilet aktion for at tilbagekalde og erstatte alle sprinklere med gummitætningsringe 3 . I Den Russiske Føderation er brugen af ​​sprinklere med gummitætning forbudt. Samtidig fortsætter, som det er kendt, forsyninger af billige sprinklere af dette design til nogle af CIS-landene.

Ved produktion af sprinklere sørger både indenlandske og udenlandske standarder for en række tests, der gør det muligt at garantere tæthed.

Hver sprinkler testes med hydraulisk (1,5 MPa) og pneumatisk (0,6 MPa) tryk, og den testes også for modstand mod hydraulisk stød, det vil sige trykstød op til 2,5 MPa.

Vibrationstest giver tillid til, at fyldninger vil fungere pålideligt under de hårdeste driftsforhold.

1.2 Styrke

Af ikke ringe betydning for at opretholde alle de tekniske egenskaber ved ethvert produkt er dets styrke, det vil sige modstand mod forskellige ydre påvirkninger.

Den kemiske styrke af sprinklerens strukturelle elementer bestemmes ved at teste for modstand mod virkningerne af et tåget miljø fra saltspray, en vandig opløsning af ammoniak og svovldioxid.

Sprinklerens slagfasthed skal sikre integriteten af ​​alle dens elementer, når den falder ned på et betongulv fra en højde på 1 meter.

Sprinklerudtaget skal modstå påvirkningen vand kommer ud af det under et tryk på 1,25 MPa.

I tilfælde af hurtige brandudvikling sprinklere i luft eller startstyrede systemer kan blive udsat for høje temperaturer i nogen tid. For at være sikker på, at fyldningen ikke deformeres og derfor ikke ændrer dens egenskaber, udføres varmemodstandstests. Samtidig skal sprinklerkroppen tåle en temperatur på 800°C i 15 minutter.

For at teste modstanden mod klimatiske påvirkninger testes sprinklere for negative temperaturer. ISO-standarden sørger for test af sprinklere ved -10°С, kravene til GOST R er noget strengere og skyldes klimaets særlige forhold: det er nødvendigt at udføre langtidstest ved -50°С og korttidstest ved -60°С.

1.3 Pålideligheden af ​​den termiske lås

Et af de mest kritiske elementer i en sprinklersprinkler er sprinklerens termiske lås. De tekniske egenskaber og kvaliteten af ​​dette element bestemmer i høj grad sprinklerens succesfulde drift. Aktualitet afhænger af den nøjagtige drift af denne enhed i overensstemmelse med de erklærede tekniske egenskaber. slukning af en brand og fraværet af falske positiver i standbytilstand. I løbet af den lange historie med eksistensen af ​​en sprinklersprinkler er mange typer termiske låsedesign blevet foreslået.




Figur 3 Sprinklere med en glaskolbe og et smeltbart element.

Smeltende varmelåse med et Wood's legeringsbaseret varmefølsomt element, som blødgøres ved en given temperatur, og låsen går i opløsning, samt varmelåse, der bruger en varmefølsom glaskolbe, har bestået tidens tand. Under påvirkning af varme udvider væsken i kolben sig og udøver tryk på kolbens vægge, og når en kritisk værdi nås, kollapser kolben. Figur 3 viser ESFR type fyld med forskellige typer termiske låse.

For at kontrollere pålideligheden af ​​den termiske lås i standby-tilstand og i tilfælde af brand er der en række tests.

Låsens nominelle driftstemperatur skal være inden for tolerancen. For sprinklere i det nedre temperaturområde bør reaktionstemperaturafvigelsen ikke overstige 3°C.

Den termiske lås skal være modstandsdygtig over for termisk stød (en kraftig temperaturstigning på 10°C under den nominelle reaktionstemperatur).

Termolåsens varmemodstand kontrolleres ved gradvist at opvarme temperaturen til 5°C under den nominelle reaktionstemperatur.

Hvis en glaskolbe bruges som termisk lås, er det nødvendigt at kontrollere dens integritet ved hjælp af et vakuum.

Både glaspæren og smelteelementet er underlagt styrketestning. Så for eksempel skal en glaspære modstå en belastning seks gange større end dens belastning i driftstilstand. Det smeltelige element er indstillet til femten gange grænsen.

2. Formålsindikatorer

2.1 Termisk følsomhed af låsen

Ifølge GOST R 51043 er sprinklerresponstiden underlagt verifikation. Den bør ikke overstige 300 sekunder for lavtemperatursprinklere (57 og 68°C) og 600 sekunder for sprinklere med højeste temperatur.

En lignende parameter er ikke i den udenlandske standard, i stedet er RTI (responstidsindeks) meget brugt: en parameter, der karakteriserer følsomheden af ​​et temperaturfølsomt element (glaspære eller smeltelås). Jo lavere værdien er, jo mere følsom over for opvarmning af dette element. Sammen med en anden parameter - C (konduktivitetsfaktor - mål varmeledningsevne mellem det temperaturfølende element og sprinklerens strukturelle elementer) danner de en af ​​sprinklerens vigtigste egenskaber - responstiden.




Figur 4 Zonegrænser, der bestemmer sprinklerrespons.

Figur 4 viser områder, der karakteriserer:

1 – standard responstid sprinkler; 2 – speciel responstidssprinkler; 3 - hurtig responstid sprinkler.

For sprinklere med forskellige responstider er der fastsat regler for deres anvendelse til at beskytte faciliteter med forskellige niveauer af brandfare:

• afhængig af størrelsen;
• afhængig af typen;
• brandbelastningslagringsparametre.

Det skal bemærkes, at appendiks A (anbefalet) til GOST R 51043 indeholder en metode til at bestemme Termisk inertikoefficient og Varmetabskoefficient på grund af termisk ledningsevne baseret på ISO/FDIS6182-1-metoder. Imidlertid har der hidtil ikke været nogen praktisk brug af disse oplysninger. Faktum er, at selvom afsnit A.1.2 siger, at disse faktorer skal bruges "... for at bestemme responstiden for sprinklere i en brand, begrunde kravene til deres placering i lokalerne”, er der ingen rigtige metoder til deres brug. Derfor kan disse parametre ikke findes blandt sprinklernes tekniske karakteristika.

Derudover et forsøg på at bestemme termisk inertikoefficienten ved formlen fra Bilag A GOST R 51043:

Faktum er, at der blev lavet en fejl ved kopiering af formlen fra ISO / FDIS6182-1 standarden.

En person, der har kendskab til matematik inden for rammerne af skolepensum, vil let bemærke, at når man konverterer formlen fra en udenlandsk standard (det er ikke klart, hvorfor det blev gjort, måske for at få det til at ligne mindre plagiat?), minustegn blev udeladt i graden af ​​faktoren ν til 0 ,5, som er i brøkens tæller.

Samtidig er det nødvendigt at bemærke de positive aspekter ved moderne regeludformning. Indtil for nylig kan en sprinklers følsomhed sikkert tilskrives kvalitetsparametre. Den nu nyudviklede (men endnu ikke effektive) SP 6 4 indeholder allerede instruktioner til brug af sprinklere, der er mere følsomme over for temperaturændringer for at beskytte de mest brandfarlige lokaler:

5.2.19 Hvornår brandbelastning ikke mindre end 1400 MJ / m 2 for lagre, for rum med en højde på mere end 10 m og for rum, hvor det brændbare hovedprodukt er LVZH og GJ, bør sprinklernes termiske inertikoefficient være mindre end 80 (m·s) 0,5.

Desværre er det ikke helt klart, om kravet til sprinklerens temperaturfølsomhed med vilje eller på grund af unøjagtighed kun er fastsat på basis af temperaturfølerelementets termiske inertikoefficient uden hensyntagen til varmetabskoefficienten på grund af termisk ledningsevne. Og det er på et tidspunkt, hvor der ifølge den internationale standard (fig. 4) sprinklere med varmetabskoefficient pga. varmeledningsevne mere end 1,0 (m/s) 0,5 er ikke længere hurtigvirkende.

2.2 Produktivitetsfaktor

Dette er et af nøgleparametrene sprinkler sprinklere. Den er designet til at beregne mængden af ​​vand, der strømmer igennem sprinkler ved et vist tryk pr. tidsenhed. Dette er ikke svært at gøre med formlen:

Q – vandgennemstrømningshastighed fra sprinkleren, l/s P – tryk ved sprinkleren, MPa K – produktivitetsfaktor.

Værdien af ​​ydeevnefaktoren afhænger af sprinklerudløbets diameter: Jo større hullet er, jo større koefficient.

I forskellige udenlandske standarder kan der være muligheder for at skrive denne koefficient, afhængigt af dimensionen af ​​de anvendte parametre. For eksempel ikke liter per sekund og MPa, men gallons per minut (GPM) og tryk i PSI, eller liter per minut (LPM) og tryk i bar.

Om nødvendigt kan alle disse mængder omregnes fra den ene til den anden ved at bruge omregningsfaktorerne fra Tabeller 1.

Tabel 1. Forholdet mellem koefficienter

For eksempel for sprinkleren SVV-12:

Samtidig skal det huskes, at når man beregner vandstrømmen ved hjælp af K-faktorværdier, er det nødvendigt at bruge en lidt anden formel:

2.3 Vandfordeling og kunstvandingsintensitet

Alle ovenstående krav gentages i større eller mindre grad både i ISO/FDIS6182-1 standarden og i GOST R 51043. Med de eksisterende mindre uoverensstemmelser er de dog ikke af grundlæggende karakter.

Meget betydelige, faktisk grundlæggende forskelle mellem standarderne vedrører parametrene for vandfordeling over det beskyttede område. Det er disse forskelle, som danner grundlaget for sprinklerens egenskaber, der grundlæggende forudbestemmer reglerne og logikken for at designe automatiske brandslukningsanlæg.

En af de vigtigste parametre for sprinkleren er intensiteten af ​​kunstvanding, det vil sige vandforbruget i liter pr. 1 m 2 af det beskyttede område pr. sekund. Faktum er, at afhængigt af størrelsen og brændbare egenskaber brandbelastning for dens garanterede slukning er det nødvendigt at give en vis intensitet af kunstvanding.

Disse parametre blev bestemt eksperimentelt under adskillige tests. Specifikke værdier for kunstvandingsintensitet til beskyttelse af lokaler af forskellige brandbelastninger er angivet i Tabel 2 NPB88.

Brandsikkerhed genstanden er en yderst vigtig og ansvarlig opgave, som mange menneskers liv kan afhænge af den rigtige løsning af. Derfor kan kravene til udstyr, der sikrer gennemførelsen af ​​denne opgave, næppe overvurderes og kaldes unødigt grusomme. I dette tilfælde bliver det klart, hvorfor grundlaget for dannelsen af ​​kravene i russiske standarder GOST R 51043, NPB 88 5 , GOST R 50680 6 fastsatte princippet om slukning brande en sprinkler.

Med andre ord, hvis der opstår en brand inden for sprinklerens beskyttede zone, skal han alene sørge for den nødvendige vandingsintensitet og slukke den begyndende brand. brand. For at udføre denne opgave, under certificeringen af ​​sprinkleren, udføres tests for at kontrollere dens intensitet af kunstvanding.

For at gøre dette, inden for sektoren, præcis 1/4 af arealet af cirklen i den beskyttede zone, er målte banker placeret i et skakbrætmønster. Sprinkleren er indstillet til oprindelsen af ​​denne sektor, og den testes ved et givet vandtryk.

Figur 5 Sprinklertestskema i henhold til GOST R 51043.

Herefter måles mængden af ​​vand, der er havnet i bankerne, og p gennemsnitlig vandingsintensitet beregnes. I henhold til kravene i punkt 5.1.1.3. GOST R 51043, på et beskyttet område på 12 m 2, skal en sprinkler installeret i en højde af 2,5 m fra gulvet ved to faste tryk på 0,1 MPa og 0,3 MPa give vandingsintensiteten ikke mindre end angivet i tabel 2.

tabel 2. Den nødvendige vandingsintensitet af sprinkleren i henhold til GOST R 51043.

Ser man på denne tabel, opstår spørgsmålet: hvilken intensitet skal en sprinkler med d y 12 mm give ved et tryk på 0,1 MPa? En sprinkler med sådan d y passer jo både til den anden linje med kravet på 0,056 dm 3 /m 2 ⋅s, og den tredje 0,070 dm 3 /m 2 ⋅s? Hvorfor er et af de vigtigste sprinklerparametre så forsømt?

For at afklare situationen, lad os prøve at udføre nogle enkle beregninger.

Lad os sige, at diameteren af ​​udløbet i sprinkleren er lidt større end 12 mm. Derefter ifølge formlen (3) Lad os bestemme mængden af ​​vand, der hælder ud af sprinkleren ved et tryk på 0,1 MPa: 1,49 l/s. Hvis alt dette vand hælder ud nøjagtigt på det beskyttede område på 12 m 2, vil der blive skabt en kunstvandingsintensitet på 0,124 dm 3 /m 2 ⋅ s. Hvis vi sammenligner dette tal med den nødvendige intensitet på 0,070 dm 3 /m 2 ⋅ s, der hælder ud af sprinkleren, viser det sig, at kun 56,5% af vandet opfylder kravene i GOST og kommer ind i det beskyttede område.

Lad os nu antage, at diameteren af ​​udløbet er lidt mindre end 12 mm. I dette tilfælde er det nødvendigt at korrelere den modtagne kunstvandingsintensitet på 0,124 dm 3 /m 2 ⋅s med kravene i den anden linje i tabel 2 (0,056 dm 3 /m 2 ⋅s). Det viser sig endnu mindre: 45,2%.

I den specialiserede litteratur 7 kaldes de af os beregnede parametre forbrugseffektiviteten.

Det er muligt, at kravene til GOST kun indeholder de mindst tilladte krav til flowets effektivitet, hvorunder sprinkleren, som en del af brandslukningsanlæg, kan slet ikke tages i betragtning. Så viser det sig, at de virkelige parametre for sprinkleren skal være indeholdt i den tekniske dokumentation fra producenterne. Hvorfor finder vi dem ikke der?

Faktum er, at for at designe sprinkleranlæg til forskellige objekter, er det nødvendigt at vide, hvilken intensitet sprinkleren vil skabe under visse forhold. Først og fremmest afhængigt af trykket foran sprinkleren og højden af ​​dens installation. Praktiske test har vist, at disse parametre ikke kan beskrives med en matematisk formel, og der skal udføres en lang række eksperimenter for at skabe sådan et todimensionelt dataarray.

Derudover er der flere praktiske problemer.

Lad os prøve at forestille os en ideel sprinkler med en strømningseffektivitet på 99%, hvor næsten alt vandet er fordelt indenfor det beskyttede område.

Figur 6 Ideel fordeling af vand inden for det beskyttede område.

På den figur 6 viser det ideelle vandfordelingsmønster for en fyldning med en COP på 0,47. Det ses, at kun en lille del af vandet falder uden for det beskyttede område med en radius på 2 m (angivet med den stiplede linje).

Alt ser ud til at være enkelt og logisk, men spørgsmål begynder, når det er nødvendigt at beskytte et stort område med sprinklere. Hvordan placeres sprinklere?

I et tilfælde vises ubeskyttede områder ( figur 7). I en anden, for at dække ubeskyttede områder, skal sprinklere placeres tættere på, hvilket fører til overlapning af en del af de beskyttede områder af nabosprinklere ( figur 8).

Figur 7 Opstilling af sprinklere uden overlappende vandingszoner

Figur 8 Opstilling af sprinklere med overlapning af vandingszoner.

Overlapningen af ​​beskyttede områder fører til det faktum, at det er nødvendigt at øge antallet af sprinklere betydeligt, og vigtigst af alt vil der kræves meget mere vand til driften af ​​en sådan sprinkler AUPT. På samme tid, i tilfælde af at brand hvis mere end én sprinkler aktiveres, vil mængden af ​​overstrømmende vand være klart for stor.

En ret simpel løsning på denne tilsyneladende modstridende opgave er foreslået i udenlandske standarder.

Faktum er, at i udenlandske standarder er kravene til at sikre den nødvendige intensitet af kunstvanding pålagt den samtidige drift af fire sprinklere. Sprinklere er placeret i hjørnerne af pladsen, inden for hvilke der er installeret målebeholdere over området.

Test for sprinklere med forskellige udløbsdiametre udføres i forskellige afstande mellem sprinklere - fra 4,5 til 2,5 meter. På den figur 8 et eksempel på arrangementet af sprinklere med en udløbsdiameter på 10 mm er vist. I dette tilfælde skal afstanden mellem dem være 4,5 meter.

Figur 9 Sprinklertestskema i henhold til ISO/FDIS6182-1.

Med dette arrangement af sprinklere vil der falde vand ind i midten af ​​det beskyttede område, hvis fordelingsformen er væsentligt mere end 2 meter, f.eks. Figur 10.

Figur 10. Sprinklervandfordelingsplan i henhold til ISO/FDIS6182-1.

Naturligvis vil den gennemsnitlige vandingsintensitet med denne form for vandfordeling falde proportionalt med stigningen i vandingsarealet. Men da testen involverer fire sprinklere på samme tid, vil overlappende vandingszoner give en højere gennemsnitlig vandingsintensitet.

V tabel 3 testbetingelser og krav til vandingsintensitet for en række generelle sprinklere i henhold til ISO/FDIS6182-1 standarden er angivet. For nemheds skyld er den tekniske parameter for mængden af ​​vand i tanken, udtrykt i mm / min, givet i en mere velkendt dimension for russiske standarder, liter per sekund / m 2.

Tabel 3 Krav til vandingshastighed i henhold til ISO/FDIS6182-1.

Udløbsdiameter, mm	Vandforbrug gennem sprinkleren, l/min	Opstilling af sprinklere		Vandingsintensitet		Tilladt antal beholdere med reduceret vandvolumen
		Fredet område, m 2	Afstand mellem orrows, m	mm/min i tank	l/s⋅m 2
10	50,6	20,25	4,5	2,5	0,0417	8 ud af 81
15	61,3	12,25	3,5	5,0	0,083	5 ud af 49
15	135,0	9,00	3,0	15,0	0,250	4 ud af 36
20	90,0	9,00	3,0	10,0	0,167	4 ud af 36
20	187,5	6,25	2,5	30,0	0,500	3 ud af 25

For at vurdere, hvor højt niveauet af krav til størrelsen og ensartetheden af ​​vandingsintensiteten inden for den beskyttede plads er, kan følgende simple beregninger udføres:

1. Lad os bestemme, hvor meget vand der hældes ud inden for kvadratet af kunstvandingsområdet pr. sekund. Det kan ses af figuren, at en sektor på en fjerdedel af det vandede område af sprinklercirklen deltager i vanding af pladsen, derfor hælder fire sprinklere på den "beskyttede" firkant den mængde vand, der svarer til den, der hældes ud fra en sprinkler. Ved at dividere den angivne vandstrøm med 60 får vi flowet i l/s. For eksempel, for DN 10 ved en strømningshastighed på 50,6 l / min får vi 0,8433 l / s.
2. Ideelt set, hvis alt vandet er jævnt fordelt over området, skal strømningshastigheden divideres med det beskyttede område for at opnå den specifikke intensitet. For eksempel, 0,8433 l/s divideret med 20,25 m 2, får vi 0,0417 l/s/m 2, som nøjagtigt matcher standardværdien. Og da det i princippet er umuligt at opnå en ideel fordeling, er det tilladt at have beholdere med et lavere vandindhold i en mængde på op til 10 %. I vores eksempel er disse 8 ud af 81 dåser. Det kan erkendes, at dette er et ret højt niveau af vandfordelingsensartethed.

Hvis vi taler om at kontrollere ensartetheden af ​​kunstvandingsintensiteten i henhold til den russiske standard, vil inspektøren stå over for en meget mere seriøs test af matematik. I henhold til kravene i GOST R51043:

Den gennemsnitlige kunstvandingsintensitet for vandsprinkleren I, dm 3 / (m 2 s), beregnes med formlen:

hvor i i - kunstvandingsintensitet i den i-te dimensionelle bank, dm 3 /(m 3 ⋅ s);
n er antallet af måleglas installeret på det beskyttede område. Vandingsintensiteten i den i-te dimensionelle bank i i dm 3 / (m 3 ⋅ s), beregnes med formlen:

hvor V i er mængden af ​​vand (vandig opløsning) opsamlet i den i-te målebeholder, dm 3;
t er varigheden af ​​kunstvanding, s. Vandingsensartethed, karakteriseret ved værdien af ​​standardafvigelsen S, dm 3 /(m 2 ⋅ s), beregnes ved formlen:

Vandingsensartethedskoefficient R beregnes ved formlen:

Sprinklere anses for at have bestået testen, hvis den gennemsnitlige vandingsintensitet ikke er lavere end standardværdien med en vandingsensartethedskoefficient på højst 0,5 og antallet af måledåser med en vandingsintensitet på mindre end 50 % af standardintensiteten gør. ikke overstige: to - for sprinklere af type B, H, U og fire - for sprinklere af typerne Г, ГВ, ГН og ГУ.

Ensartethedskoefficienten tages ikke i betragtning, hvis intensiteten af ​​kunstvanding i målebankerne er mindre end standardværdien i følgende tilfælde: i fire målebanker - for sprinklere af type B, N, U og seks - for sprinklere af type G , GV, GN og G U.

Men disse krav er ikke længere plagiat af udenlandske standarder! Dette er vores oprindelige krav. Det skal dog bemærkes, at de også har ulemper. Men for at afsløre alle ulemperne eller fordelene ved denne metode til måling af ensartetheden af ​​kunstvandingsintensiteten, vil der være behov for mere end én side. Måske vil dette blive gjort i næste udgave af artiklen.

Konklusion

1. En sammenlignende analyse af kravene til sprinklernes tekniske egenskaber i den russiske standard GOST R 51043 og den udenlandske standard ISO / FDIS6182-1 viste, at de er næsten identiske med hensyn til sprinklerkvalitetsindikatorer.
2. Væsentlige forskelle mellem sprinklerne er fastsat i kravene i forskellige russiske standarder om spørgsmålet om at sikre den nødvendige intensitet af kunstvanding af det beskyttede område med en sprinkler. I overensstemmelse med udenlandske standarder skal den påkrævede vandingsintensitet sikres ved betjening af fire sprinklere samtidigt.
3. Fordelen ved "enkeltsprinklerbeskyttelse"-metoden er den større sandsynlighed for, at en brand bliver slukket af en enkelt sprinkler.
4. Som ulemper kan bemærkes:

• flere sprinklere er nødvendige for at beskytte lokalerne;
• til driften af ​​brandslukningsanlægget vil der være behov for betydeligt mere vand, i nogle tilfælde kan mængden stige betydeligt;
• levering af store mængder vand medfører en betydelig stigning i omkostningerne ved hele brandslukningssystemet;
• mangel på en klar metodologi, der forklarer principperne og reglerne for at arrangere sprinklere i et beskyttet område;
• mangel på nødvendige data om den faktiske intensitet af kunstvanding af sprinklere, hvilket forhindrer en klar implementering af den tekniske beregning af projektet.

Litteratur

1 GOST R 51043-2002. Automatiske vand- og. Sprinklere. Generelle tekniske krav. Testmetoder.

2 ISO/FDIS6182-1. Brandsikring - Automatiske sprinkleranlæg - Del 1: Krav og prøvningsmetoder til sprinklere.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Brandsikringssystem. Design normer og regler. Automatisk brandalarm og automatisk brandslukning. Udkast til endelig revision nr. 171208.

5 NPB 88-01 Brandsluknings- og alarmsystemer. Design normer og regler.

6 GOST R 50680-94. Automatiske. Generelle tekniske krav. Testmetoder.

7 Design af vand- og skumautomatiske brandslukningsanlæg. L.M. Meshman, S.G. Tsarichenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R.Yu. Gubin; Under hovedredaktionen af ​​N.P. Kopylov. - M .: VNIIPO EMERCOM fra Den Russiske Føderation, 2002

Valg af slukningsmiddel, metode til brandslukning og type af automatisk brandslukningsinstallation.

Mulige OTV'er vælges i overensstemmelse med NPB 88-2001. Under hensyntagen til oplysningerne om anvendeligheden af ​​ildslukningsmidler til automatiske ildslukkere, afhængigt af brandklassen og egenskaberne af de lokaliserede materialeaktiver, er den enig med anbefalingerne for slukning af brande i klasse A1 (A1 - afbrænding af faste stoffer ledsaget ved ulmning), er fint sprøjtet vand velegnet til TRV.

I den beregnede grafiske opgave accepterer vi AUP-TRV. I den betragtede boligbygning vil det være en vandfyldt stringer (til rum med en minimumslufttemperatur på 10 ° C og derover). Sprinklerinstallationer accepteres i rum med øget brandfare. Udformningen af ​​ekspansionsventilinstallationer bør udføres under hensyntagen til de arkitektoniske og planlægningsmæssige løsninger af de beskyttede lokaler og tekniske parametre, tekniske installationer af ekspansionsventiler givet til dokumentationen for sprøjter eller modulære ekspansionsventilinstallationer. Parametrene for den designede sprinkler AFS (vandingsintensitet, OTV-forbrug, minimumsvandingsarealet, varigheden af ​​vandforsyningen og den maksimale afstand mellem sprinklerne, er fastsat i overensstemmelse. I afsnit 2.1 var der en vis gruppe af lokaler i RGZ. For at beskytte lokalerne bør der anvendes B3 sprinklere - "Maxtop".

Tabel 3

Brandslukningsinstallationsparametre.

2.3. Sporing af brandslukningsanlæg.

Figuren viser ruteplanen, ifølge hvilken det er nødvendigt at installere en sprinkler i det beskyttede rum:

Billede 1.

Antallet af sprinklere i en sektion af installationen er ikke begrænset. Samtidig anbefales det at installere væskestrømsdetektorer med et reaktionsmønster på forsyningsrørledningerne for at udsende et signal, der specificerer placeringen af ​​en bygningsbrand, samt for at tænde for advarsels- og røgfjernelsessystemer. For gruppe 4 skal minimumsafstanden fra genstandes øverste kant til sprinklere være 0,5 meter. Afstanden fra udløbet af sprinklersprinkleren monteret lodret til gulvplanet bør være fra 8 til 40 cm. I den udformede AFS er denne afstand antaget at være 0,2 m. Inden for et beskyttet element bør der installeres enkelte sprinklere med samme diameter, typen af ​​sprinkler bestemmes af resultatet af den hydrauliske beregning.

3. Hydraulisk beregning af brandslukningsanlægget.

Den hydrauliske beregning af sprinklernettet udføres for at:

1. Bestemmelse af vandføring

2. Sammenligning af det specifikke forbrug af kunstvandingsintensitet med lovkravet.

3. Bestemmelse af det krævede tryk af vandfødere og de mest økonomiske rørdiametre.

Den hydrauliske beregning af et brer reduceret til at løse tre hovedopgaver:

1. Bestemmelse af trykket ved indløbet til brandvandsforsyningen (på udløbsrørets akse, pumpe). Hvis den estimerede vandstrøm er indstillet, rørledningsruteskemaet, deres længde og diameter samt typen af ​​fittings. I dette tilfælde begynder beregningen med bestemmelse af tryktab under vandets bevægelse, afhængigt af rørledningernes diameter osv. Beregningen slutter med valget af pumpens mærke i henhold til den estimerede vandstrøm og tryk i begyndelsen af ​​installationen

2. Bestemmelse af vandgennemstrømning ved et givet tryk i begyndelsen af ​​brandledningen. Beregningen begynder med bestemmelse af den hydrauliske modstand af alle elementer i rørledningen og slutter med etablering af vandstrøm fra et givet tryk i begyndelsen af ​​brandvandsrørledningen.

3. Bestemmelse af diameteren af ​​rørledningen og andre elementer i henhold til den estimerede vandstrøm og tryk ved begyndelsen af ​​rørledningen.

Bestemmelse af det nødvendige tryk ved en given vandingsintensitet.

Tabel 4

Parametre for sprinklere "Maxtop"

I afsnittet blev henholdsvis en sprinkler AFS vedtaget, vi antager, at der vil blive brugt sprinklere af mærket SIS-PN 0 0.085 - sprinkler, vand, specialsprinklere med koncentrisk flow, installeret lodret uden en dekorativ belægning med en ydeevne faktor på 0,085, en nominel reaktionstemperatur på 57 °, design flowvand i den dikterende sprinkler bestemmes af formlen:

Produktivitetsfaktoren er 0,085;

Den nødvendige frihøjde er 100 m.

3.2. Hydraulisk beregning af dele- og forsyningsledninger.

For hver slukningssektion fastlægges den fjerneste eller højst beliggende beskyttede zone, og den hydrauliske beregning udføres for denne zone inden for det beregnede område. I overensstemmelse med typen af ​​sporing af brandslukningssystemet er det en blindgyde i konfigurationen, ikke symmetrisk med morgenvandsrøret, det er ikke kombineret. Det frie hoved ved den dikterende sprinkler er 100 m, tryktabet i forsyningssektionen er lig med:

Plot længden af ​​rørledningssektionen mellem sprinklere;

Væskestrøm i rørledningssektionen;

Koefficienten, der karakteriserer tryktabet langs rørledningens længde for den valgte kvalitet, er 0,085;

Det påkrævede frie løftehøjde for hver efterfølgende sprinkler er summen af ​​det nødvendige frie løftehøjde for den foregående sprinkler og tryktabet i rørledningssektionen mellem dem:

Vandforbruget af skummidlet fra den efterfølgende sprinkler bestemmes af formlen:

I afsnit 3.1 blev strømningshastigheden af ​​den dikterende sprinkler bestemt. Rørledninger af vandfyldte installationer skal være lavet af galvaniseret og rustfrit stål, rørledningens diameter bestemmes af formlen:

Grundvandsforbrug, m 3/s

Hastigheden af ​​vandbevægelse m/s. vi accepterer bevægelseshastigheden fra 3 til 10 m / s

Vi udtrykker rørledningens diameter i ml og øger den til nærmeste værdi (7). Rør forbindes ved svejsning, fittings udføres på stedet. Rørledningsdiametre bør bestemmes ved hver designsektion.

Resultaterne af den hydrauliske beregning er opsummeret i tabel 5.

Tabel 5

3.3 Bestemmelse af det nødvendige tryk i systemet

Det er blevet diskuteret mange gange, siger du? Og er alt klart? Hvad er dine tanker om denne lille undersøgelse:
Den væsentligste modsætning, der endnu ikke er løst af normerne, er mellem det cirkulære sprinklervandingskort (diagrammer) og det kvadratiske (i langt de fleste) arrangement af sprinklere på det beskyttede (beregnet efter SP5) areal.
1. For eksempel skal vi sikre slukning af et bestemt rum med et areal på 120 m2 med en intensitet på 0,21 l/s * m2. Fra SVN-15 sprinkleren med k = 0,77 (Biysk) ved et tryk på tre atmosfærer (0,3 MPa), vil q = 10 * 0,77 * SQRT (0,3) = 4,22 l / s strømme, mens du er på pasområdet på 12 m2 vil intensiteten blive givet (iht. pas for sprinkleren) i = 0,215 l/s*m2. Da passet indeholder en henvisning til, at denne sprinkler opfylder kravene i GOST R 51043-2002, skal vi i henhold til paragraf 8.23 ​​(kontrol af intensiteten og det beskyttede område) overveje disse 12m2 (i henhold til passet - det beskyttede område) som arealet af en cirkel med radius R = 1,95 m. Forresten vil 0,215 * 12 = 2,58 (l / s) strømme ud på et sådant område, som kun er 2,58 / 4,22 = 0,61 af det samlede sprinklerflow, dvs knap 40 % af det tilførte vand løber uden for det normative beskyttede område.
SP5 (tabel 5.1 og 5.2) kræver, at den normative intensitet sikres i det normaliserede beskyttede område (og der er som udgangspunkt anbragt sprinklere i mængden af ​​mindst 10 stk. på en firkantet indlejret måde), mens der iflg. pkt. B.3.2 af SP5:
- betinget beregnet areal beskyttet af én sprinkler: Ω = L2, her er L afstanden mellem sprinklerne (dvs. den side af kvadratet, i hvis hjørner der er sprinklere).
Og med en intellektuel forståelse af, at alt det vand, der strømmer ud af sprinkleren, forbliver i det beskyttede område, når vi har sprinklere i hjørnerne af betingede firkanter, overvejer vi ganske enkelt den intensitet, som AFS'en giver på det beskyttede standardområde: hele flowet (og ikke 61%) gennem dikterende sprinkler (gennem resten vil flowhastigheden være højere per definition) divideres med arealet af en firkant med en side svarende til sprinklernes afstand. Absolut det samme som vores udenlandske kolleger tror (især for ESFR), dvs. i virkeligheden ifølge 4 sprinklere placeret i hjørnerne af en firkant med en side på 3,46 m (S = 12 m2).
I dette tilfælde vil den beregnede intensitet på det normative beskyttede område være 4,22/12 = 0,35 l / s * m2 - alt vandet vil løbe ud på ilden!
De der. for at beskytte området kan vi reducere strømningshastigheden med 0,35 / 0,215 = 1,63 gange (i sidste ende - byggeomkostninger), og opnå den intensitet, der kræves af normerne, men vi behøver ikke 0,35 l / s * m2, 0,215 er nok l /s*m2. Og for hele standardarealet på 120 m2 har vi brug for (forenklet) beregnet 0,215 (l / s * m2) * 120 (m2) \u003d 25,8 (l / s).
Men her, foran resten af ​​planeten, kommer udviklet og introduceret i 1994. Teknisk udvalg TK 274 "Brandsikkerhed" GOST R 50680-94, nemlig denne vare:
7.21 Vandingsintensiteten bestemmes i et udvalgt område under driften af ​​én sprinkler til sprinkler ... sprinklere ved designtryk. - (samtidig er sprinklervandingskortet med intensitetsmålemetoden, der er vedtaget i denne GOST, en cirkel).
Det er her, vi sejlede, fordi vi bogstaveligt talt forstår paragraf 7.21 i GOST R 50680-94 (slukning med ét stykke) i forbindelse med paragraf B.3.2 i SP5 (beskyttelse af området), skal sikre standardintensiteten på arealet af ​kvadratet indskrevet i en cirkel med et areal på 12 m2, fordi i passet til sprinkleren er dette (runde!) beskyttede område givet, og ud over grænserne for denne cirkel vil intensiteten allerede være mindre.
Siden af ​​en sådan firkant (sprinklerafstand) er 2,75 m, og dens areal er ikke længere 12 m2, men 7,6 m2. I dette tilfælde, når der slukkes på standardområdet (når flere sprinklere er i drift), vil den faktiske vandingsintensitet være 4,22 / 7,6 = 0,56 (l / s * m2). Og i dette tilfælde skal vi bruge 0,56 (l / s * m2) * 120 (m2) \u003d 67,2 (l / s) for hele reguleringsområdet. Dette er 67,2 (l / s) / 25,8 (l / s) = 2,6 gange mere end ved beregning for 4 sprinklere (efter kvadrat)! Og hvor meget øger det prisen på rør, pumper, tanke osv.?